CN1690241A - 高强度石油钻杆及其制造方法 - Google Patents
高强度石油钻杆及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1690241A CN1690241A CN 200410017996 CN200410017996A CN1690241A CN 1690241 A CN1690241 A CN 1690241A CN 200410017996 CN200410017996 CN 200410017996 CN 200410017996 A CN200410017996 A CN 200410017996A CN 1690241 A CN1690241 A CN 1690241A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel pipe
- drilling rod
- pipe
- cooling
- thickening
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005553 drilling Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 title claims description 16
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 56
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 56
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 33
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 28
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 20
- 230000008719 thickening Effects 0.000 claims abstract description 19
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 7
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 3
- 238000005507 spraying Methods 0.000 abstract 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 abstract 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 11
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 229910001149 41xx steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000000135 prohibitive effect Effects 0.000 description 2
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000009738 saturating Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
高强度石油钻杆,其成分为(质量百分比):C 0.20~0.30%、Si0.1~0.5%、Mn 0.7~1.5%、Cr 0.7~1.5%、Mo 0.1~0.4%、其余为Fe和不可避免的杂质;其制造方法为,将上述成分钢管管端加厚处理,制成加厚钻杆的管体;然后对钢管整体加热,再对加热后的钢管冷却处理,放在一个旋转淬火台架上,在钢管旋转的同时,进行内表面轴流喷水,外表面层流喷水冷却;通过控制钢管加厚端和管体不同的外喷水量,或减少管体处的外喷水量,或加大钻杆加厚端处的外喷水量,使得不同壁厚的管体和加厚端具有相同的冷却速度,以保证管体和加厚端具有相同的淬火组织,经回火后得到相同的力学性能。
Description
技术领域
本发明涉及一种高强度石油钻杆及其制造方法,特别涉及生产S135以上钢级高强度石油钻杆。
背景技术
传统的生产石油钻杆的主要工艺过程是:将热轧无缝钢管两端按所需尺寸加厚,然后进行整体调质热处理,制成合格的钻杆管体。将热处理过的工具接头与钻杆管体经摩擦对焊连接后,再进行焊逢热处理,最后经适当机械加工制成石油钻杆。
对于钻杆管体而言,为了保证与工具接头对焊后的强度,必须对管端进行镦粗加厚再与工具接头焊接,钻杆钢级越高,加厚端就越厚。同时,管体在焊接工具接头前需进行整体热处理,以保证使用性能。但是,由于管体与加厚端的厚度存在较大差异,在相同的淬火介质和冷却速度,以及同一回火温度下,比管体厚得多的加厚端热处理后的性能有可能低于管体性能,从而影响到钻杆使用性能。为了解决这个问题,世界各国的钻杆制造商和研究者做了大量研究与改进,其主要研究方向是改善热处理工艺和设计新的钢种。
目前世界各国主要采用在油槽或水槽中对钻杆整体进行油淬或水淬的方法进行钻杆热处理。早期主要是油淬,由于油淬冷却速度比水淬慢,需要较高的合金含量,以及油污染问题,近年来各国已逐渐改为水淬。但是无论采用油槽还是水槽淬火,即使增加槽内的介质流动,也很难有效增加加厚端的冷却速度。对于目前最常用的直径为φ127mm,壁厚为9.19mm的S135钻杆而言,加厚端厚度一般大于30mm。由于加厚端厚度约为管体厚度的3倍,使得加厚端的冷却速度大大低于管体,因此加厚端的强度一般比管体低约50MPa左右,严重时甚至可以低100MPa以上。这是需要解决的问题。
就钻杆钢种而言,对于适合水淬热处理的钢种,为达到S135钢级的性能和使用要求,一般采用中低碳合金钢制造。表1列出了国外几个主要钻杆厂家生产的S135钢级钻杆成分。
表1
厂家 | C | Si | Mn | Cr | Mo | V | Ti |
新日铁 | 0.28 | 0.20 | 1.52 | 0.27 | 0.44 | ||
NKK | 0.28 | 0.25 | 1.55 | 0.26 | 0.42 | 0.054 | |
Grant | 0.26 | 0.24 | 1.46 | 0.24 | 0.39 | 0.059 | |
住友 | 0.25 | 0.17 | 0.47 | 0.96 | 0.46 | 0.024 |
对钻杆钢种的设计来说,主要是要保证足够的淬透性和综合力学性能。C、Mn、Cr是提高材料淬硬性的主要元素,Mo、V是提高强韧性的主要元素。C、Mn、Cr复合加入,可以有效的提高钢的淬硬性。为保证钻杆加厚端淬透,应加入较高的C、Mn、Cr,但由于管体较薄,淬透性过高则容易淬裂,为此又应该适当降低淬透性。
为了既保证加厚端有一定的淬透性,又不使管体淬裂,一般采用中低碳MnMo系列或CrMo系列钢种制造钻杆,而不同时加入较高的Mn和Cr。在MnMo系列中,一般将Mn提到1.5%左右,而基本不加入Cr元素;在CrMo系列中,一般将Cr提到1%左右,而基本不加入Mn元素。这两种钢种系列都是以牺牲淬透性,保证管体不淬裂为代价的。
目前国内外生产石油钻杆的厂家均采用在水槽中对钻杆整体水淬热处理的方式进行淬火处理,由于水槽中的水温基本相同,冷却能力也基本相同。对于管端和管体壁厚相差较大的钻杆而言,管端越厚,管端相对于管体的冷却速度就越慢,淬火硬度就越低,经淬火回火的钻杆管端硬度总是低于管体。为提高管端的淬火硬度,需提高材料的淬透性,但当材料淬透性增加后,较薄的管体就有淬裂的可能。因此国际上通常采用淬透性适中的Cr-Mo钢或Mn-Mo钢制造高强度钻杆。
发明内容
本发明的目的在于提出高强度石油钻杆及其制造方法,既可以保证钻杆加厚端充分淬透,又不会使管体淬裂;经整体淬火回火后,管体和加厚端性能基本一致。
为达到上述目的,本发明的技术解决方案是:
高强度石油钻杆,其化学成分是(质量百分比):
C: 0.20~0.30%
Si: 0.1~0.5%
Mn: 0.7~1.5%
Cr: 0.7~1.5%
Mo: 0.1~0.4%
其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明的高强度石油钻杆还包含V和Ti的一种或两种,其中,V0.01~0.15%、Ti 0.01~0.05。
其中,C:0.20~0.30(wt%,以下各元素相同),C为碳化物形成元素,可以提高钢的强度,太低时效果不明显,太高时会大大降低钢的韧性。
Mn:0.7~1.5,Mn为奥氏体形成元素,可以提高钢的淬透性,含量小于0.7时作用不明显,含量大于1.5时,组织偏析倾向加重,影响热轧组织的均匀性。
Cr:0.7~1.5,Cr为碳化物形成元素,可以提高钢的强度和淬透性,太低时效果不明显,太高时会大大降低钢的韧性。
Mo:0.1~0.4:主要是通过碳化物及固溶强化形式来提高钢的强度,含量过高会降低钢的韧性。
V:0.01~0.15,能够细化晶粒,形成碳化物,提高钢的强度和韧性。但含量达到一定量时,其效果增加便不明显了,同时因为价格很高,所以要限制使用量。
Ti:0.01~0.05,能够细化晶粒,形成碳化物,提高钢的强度和韧性。但含量达到一定量时,其效果增加便不明显了,同时因为价格很高,所以要限制使用量。
本发明的的高强度石油钻杆,有着较高的淬透性,可以保证30mm以上厚度的加厚端可以完全淬透。
本发明的高强度石油钻杆的制造方法,钢管成分(质量百分比)C0.20~0.30%、Si 0.1~0.5%、Mn 0.7~1.5%、Cr 0.7~1.5%、Mo 0.1~0.4%、其余为Fe和不可避免的杂质;将上述成分钢管管端加厚处理,制成加厚钻杆的管体;然后对钢管整体加热,再对加热后的钢管冷却处理,放在一个旋转淬火台架上,在钢管旋转的同时,进行内表面轴流喷水,外表面层流喷水冷却;与通常的钢管外表面层流冷却不同的是,沿钢管全长方向上的冷却水量可以调整;通过控制钢管加厚端和管体不同的外喷水量,或减少管体处的外喷水量,或加大钻杆加厚端处的外喷水量,使得不同壁厚的管体和加厚端具有相同的冷却速度,以保证管体和加厚端具有相同的淬火组织,经回火后得到相同的力学性能。
其中,管体加热温度为900~1000℃。
本发明的有益效果
本发明的高强度石油钻杆可以保证钻杆加厚端充分淬透,又不会使管体淬裂;经整体淬火回火后,管体和加厚端性能基本一致;而且采用本发明方法可以调整管体和加厚端有不同的冷却能力,通过提高材料的淬透性来保证加厚端充分淬火,为防止高淬透性的较薄管体淬裂,可以减少管体部分的冷却水量,降低管体的冷却速度,最终达到管体和管端具有相同的淬火硬度。
具体实施方式
本发明的高强度石油钻杆的实施例见表2。
本发明的制造方法为,将上述成分钢管管端加厚处理,制成加厚钻杆的管体;然后对钢管整体加热,加热温度960℃,再对加热后的钢管进行淬火冷却处理,淬火温度900℃,将钢管放在一个旋转淬火台架上,在钢管旋转的同时,进行内表面轴流喷水,外表面层流喷水冷却;沿钢管全长方向上的冷却水量调整,即通过控制钢管加厚端和管体不同的外喷水量,或减少管体处的外喷水量,或加大钻杆加厚端处的外喷水量,使得不同壁厚的管体和加厚端均以50℃/S左右的相同冷却速度冷却,以保证管体和加厚端具有相同的淬火组织,经630℃回火后得到相同的力学性能。
下面就常用的Cr-Mo钢、Mn-Mo钢和本发明的Cr-Mn-Mo钢的端淬硬度进行对比,其化学成分见表2,顶端淬火硬度见表3。
表2
编号 | 钢种 | C | Si | Mn | Cr | Mo | V |
对比例1 | CrMoV | 0.27 | 0.21 | 0.58 | 1.04 | 0.29 | 0.07 |
对比例2 | MnCrV | 0.29 | 0.19 | 1.41 | 0.94 | / | 0.08 |
对比例3 | MnMoV | 0.31 | 0.26 | 1.45 | / | 0.20 | 0.08 |
实施例1 | MnCrMo | 0.29 | 0.30 | 0.78 | 1.13 | 0.29 | / |
实施例2 | MnCrMo | 0.28 | 0.25 | 1.42 | 0.76 | 0.30 | / |
实施例3 | MnCrMoV | 0.30 | 0.31 | 0.79 | 1.14 | 0.29 | 0.08 |
实施例4 | MnCrMoV | 0.29 | 0.20 | 1.42 | 0.77 | 0.29 | 0.08 |
实施例5 | MnCrMoV | 0.25 | 0.29 | 1.06 | 1.11 | 0.29 | 0.15 |
实施例6 | MnCrMoV | 0.27 | 0.33 | 1.48 | 1.46 | 0.29 | 0.08 |
表3顶端淬火硬度HRc
编号 | 距端面距离mm | ||||||||
1.5 | 5 | 9 | 15 | 20 | 25 | 30 | 35 | 40 | |
对比例1 | 49.5 | 47.9 | 40.7 | 33.2 | 30.7 | 29.0 | 28.2 | 27.8 | 27.1 |
对比例2 | 51.7 | 49.7 | 45.7 | 38.2 | 34.2 | 33.1 | 31.8 | 31.2 | 31.6 |
对比例3 | 52.0 | 48.7 | 38.6 | 30.0 | 28.0 | 26.5 | 25.1 | 25.1 | 25.4 |
实施例1 | 51.0 | 49.9 | 49.0 | 44.3 | 39.2 | 37.3 | 35.8 | 33.6 | 32.8 |
实施例2 | 52.1 | 50.5 | 49.2 | 45.0 | 44.6 | 39.2 | 36.8 | 33.8 | 33.2 |
实施例3 | 52.5 | 51.0 | 49.9 | 45.3 | 40.0 | 39.2 | 37.3 | 35.9 | 35.3 |
实施例4 | 52.3 | 50.5 | 49.7 | 47.4 | 44.1 | 40.8 | 39.7 | 37.6 | 36.6 |
实施例5 | 49.2 | 48.0 | 47.4 | 42.5 | 38.9 | 36.5 | 35.5 | 34.3 | 34.2 |
实施例6 | 50.0 | 48.7 | 48.3 | 48.0 | 47.3 | 46.2 | 44.5 | 41.7 | 41.6 |
由表3可以看出,对比例的淬火深度大于10mm以后,淬火硬度很快降到40HRc以下,已经不能保证得到很好的淬火组织。而实施例的淬火深度在15mm以上时,淬火硬度仍保持在42HRc以上,可以满足淬火硬度要求。钻杆加厚端的厚度一般在30mm以上,钢管内外壁同时淬火冷却时,相当于淬火深度为15mm左右,此处实施例的淬火硬度均在42HRc以上,这样可以保证实施例的加厚端淬火回火后的性能。
表4
编号 | 钢种 | 屈服强度MPa | 抗拉强度MPa | 热处理工艺 | ||
管体 | 加厚端 | 管体 | 加厚端 | |||
对比例1 | CrMoV | 1023 | 715 | 1093 | 880 | 900℃淬火+630℃回火 |
实施例5 | MnCrMoV | 1058 | 1061 | 1125 | 1158 | 900℃淬火+630℃回火 |
实施例6 | MnCrMoV | 1095 | 1110 | 1145 | 1172 | 900℃淬火+630℃回火 |
表4为本发明淬火和回火后的管端及管体强度,从上述数据可见,本发明可以使管端和管体达到等强度,本发明的淬火硬度最高。
综上所述,本发明的高强度石油钻杆可以保证钻杆加厚端充分淬透,又不会使管体淬裂;经整体淬火回火后,管体和加厚端性能基本一致。
Claims (4)
1.高强度石油钻杆,其化学成分是(质量百分比):
C: 0.20~0.30%
Si: 0.1~0.5%
Mn: 0.7~1.5%
Cr: 0.7~1.5%
Mo: 0.1~0.4%
其余为Fe和不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的高强度石油钻杆,其特征是,还包含V和Ti的一种或两种,其中,V 0.01~0.15%、Ti 0.01~0.05。
3.高强度石油钻杆的制造方法,钢管成分(质量百分比)C0.20~0.30%、Si 0.1~0.5%、Mn 0.7~1.5%、Cr 0.7~1.5%、Mo 0.1~0.4%、其余为Fe和不可避免的杂质;将上述成分钢管管端加厚处理,制成加厚钻杆的管体;然后对钢管整体加热,再对加热后的钢管冷却处理,将钢管旋转的同时对钢管内表面进行轴流喷水冷却,外表面层流喷水冷却,通过控制钢管加厚端和管体不同的喷水量,使得不同壁厚的管体和加厚端具有相同的冷却速度,保证管体和加厚端具有相同的淬火组织;最后经回火,钢管管体和加厚端得到相同的力学性能。
4.如权利要求3所述的高强度石油钻杆的制造方法,其特征是,所述管体加热温度为900~1000℃。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB2004100179963A CN1329546C (zh) | 2004-04-28 | 2004-04-28 | 高强度石油钻杆及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB2004100179963A CN1329546C (zh) | 2004-04-28 | 2004-04-28 | 高强度石油钻杆及其制造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN1690241A true CN1690241A (zh) | 2005-11-02 |
CN1329546C CN1329546C (zh) | 2007-08-01 |
Family
ID=35345992
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CNB2004100179963A Expired - Lifetime CN1329546C (zh) | 2004-04-28 | 2004-04-28 | 高强度石油钻杆及其制造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN1329546C (zh) |
Cited By (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100516247C (zh) * | 2007-12-04 | 2009-07-22 | 咸阳恒通钻探设备制造有限公司 | 长厚壁石油钻采钢管热处理工艺 |
CN101275207B (zh) * | 2007-03-27 | 2010-04-07 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗硫化氢腐蚀石油钻杆用工具接头的热处理方法 |
CN101570836B (zh) * | 2008-04-30 | 2010-09-29 | 中国石油天然气集团公司 | 一种复相组织钻杆材料的制备方法 |
CN101934469A (zh) * | 2010-07-09 | 2011-01-05 | 无锡西姆莱斯石油专用管制造有限公司 | 短钻杆的制造方法 |
CN101935808A (zh) * | 2010-09-19 | 2011-01-05 | 天津钢管集团股份有限公司 | 130ksi钢级低温高韧抗腐蚀的钻杆及其制造方法 |
CN101575947B (zh) * | 2008-05-09 | 2011-09-07 | 中国石油天然气集团公司 | 一种高强韧无碳化物贝氏体钻杆及其制备方法 |
CN102329942A (zh) * | 2011-10-25 | 2012-01-25 | 江苏胜大石油设备制造股份有限公司 | 一种直连型套管热处理工艺 |
CN102482727A (zh) * | 2009-08-21 | 2012-05-30 | 住友金属工业株式会社 | 厚壁无缝钢管的制造方法 |
CN103194680A (zh) * | 2013-04-25 | 2013-07-10 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | X级钻杆管体用无缝钢管材料及其制备方法 |
CN103205646A (zh) * | 2013-04-11 | 2013-07-17 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种g级高韧性钻杆管体用无缝钢管 |
CN103320697A (zh) * | 2013-06-17 | 2013-09-25 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 一种应用于超深井工况的钻杆管体及其制造方法 |
CN103498105A (zh) * | 2013-09-26 | 2014-01-08 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度地质钻探用无缝钢管及其制造方法 |
CN104108002A (zh) * | 2013-04-19 | 2014-10-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超级13Cr摩擦焊接钻杆的制造方法 |
CN104674119A (zh) * | 2015-02-10 | 2015-06-03 | 广东坚宜佳五金制品有限公司 | 高强度钢的制备方法及高强度钢 |
CN104975235A (zh) * | 2015-07-20 | 2015-10-14 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种120ksi钢级高强韧中碳调质圆钢及其制造方法 |
CN105002425A (zh) * | 2015-06-18 | 2015-10-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 超高强度超高韧性石油套管用钢、石油套管及其制造方法 |
CN106191398A (zh) * | 2015-04-30 | 2016-12-07 | 湖北三环车桥有限公司 | 前轴分层控制热处理喷淋*** |
CN106319353A (zh) * | 2016-09-26 | 2017-01-11 | 山西风雷钻具有限公司 | 地质钻杆及其制造方法 |
CN111549286A (zh) * | 2020-06-22 | 2020-08-18 | 中南大学 | 一种易焊接的超高强高韧钢材及其制备方法 |
CN112226694A (zh) * | 2020-10-12 | 2021-01-15 | 江阴雷特斯钻具有限公司 | 一种非开挖钻杆及其热处理工艺 |
CN112280963A (zh) * | 2020-10-27 | 2021-01-29 | 山东威玛装备科技股份有限公司 | 一种超高强度钻杆管体热处理方法 |
CN113637895A (zh) * | 2021-07-07 | 2021-11-12 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种含稀土850MPa级工程机械用无缝钢管及其生产方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3445371A1 (de) * | 1984-12-10 | 1986-06-12 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verfahren zum herstellen von rohren fuer die erdoel- und erdgasindustrie und von bohrgestaengeeinheiten |
-
2004
- 2004-04-28 CN CNB2004100179963A patent/CN1329546C/zh not_active Expired - Lifetime
Cited By (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101275207B (zh) * | 2007-03-27 | 2010-04-07 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗硫化氢腐蚀石油钻杆用工具接头的热处理方法 |
CN100516247C (zh) * | 2007-12-04 | 2009-07-22 | 咸阳恒通钻探设备制造有限公司 | 长厚壁石油钻采钢管热处理工艺 |
CN101570836B (zh) * | 2008-04-30 | 2010-09-29 | 中国石油天然气集团公司 | 一种复相组织钻杆材料的制备方法 |
CN101575947B (zh) * | 2008-05-09 | 2011-09-07 | 中国石油天然气集团公司 | 一种高强韧无碳化物贝氏体钻杆及其制备方法 |
CN102482727B (zh) * | 2009-08-21 | 2015-05-20 | 新日铁住金株式会社 | 厚壁无缝钢管的制造方法 |
US8845830B2 (en) | 2009-08-21 | 2014-09-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method of manufacturing heavy-wall seamless steel pipe |
CN102482727A (zh) * | 2009-08-21 | 2012-05-30 | 住友金属工业株式会社 | 厚壁无缝钢管的制造方法 |
CN101934469A (zh) * | 2010-07-09 | 2011-01-05 | 无锡西姆莱斯石油专用管制造有限公司 | 短钻杆的制造方法 |
CN101935808A (zh) * | 2010-09-19 | 2011-01-05 | 天津钢管集团股份有限公司 | 130ksi钢级低温高韧抗腐蚀的钻杆及其制造方法 |
CN102329942A (zh) * | 2011-10-25 | 2012-01-25 | 江苏胜大石油设备制造股份有限公司 | 一种直连型套管热处理工艺 |
CN103205646A (zh) * | 2013-04-11 | 2013-07-17 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种g级高韧性钻杆管体用无缝钢管 |
CN104108002A (zh) * | 2013-04-19 | 2014-10-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超级13Cr摩擦焊接钻杆的制造方法 |
CN103194680B (zh) * | 2013-04-25 | 2015-09-16 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | X级钻杆管体用无缝钢管的制备方法 |
CN103194680A (zh) * | 2013-04-25 | 2013-07-10 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | X级钻杆管体用无缝钢管材料及其制备方法 |
CN103320697A (zh) * | 2013-06-17 | 2013-09-25 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 一种应用于超深井工况的钻杆管体及其制造方法 |
CN103320697B (zh) * | 2013-06-17 | 2015-11-18 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 一种应用于超深井工况的钻杆管体及其制造方法 |
CN103498105A (zh) * | 2013-09-26 | 2014-01-08 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度地质钻探用无缝钢管及其制造方法 |
CN104674119A (zh) * | 2015-02-10 | 2015-06-03 | 广东坚宜佳五金制品有限公司 | 高强度钢的制备方法及高强度钢 |
CN106191398B (zh) * | 2015-04-30 | 2018-03-23 | 湖北三环车桥有限公司 | 前轴分层控制热处理喷淋*** |
CN106191398A (zh) * | 2015-04-30 | 2016-12-07 | 湖北三环车桥有限公司 | 前轴分层控制热处理喷淋*** |
CN105002425A (zh) * | 2015-06-18 | 2015-10-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 超高强度超高韧性石油套管用钢、石油套管及其制造方法 |
CN104975235A (zh) * | 2015-07-20 | 2015-10-14 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种120ksi钢级高强韧中碳调质圆钢及其制造方法 |
CN106319353A (zh) * | 2016-09-26 | 2017-01-11 | 山西风雷钻具有限公司 | 地质钻杆及其制造方法 |
CN106319353B (zh) * | 2016-09-26 | 2019-02-01 | 山西风雷钻具有限公司 | 地质钻杆及其制造方法 |
CN111549286A (zh) * | 2020-06-22 | 2020-08-18 | 中南大学 | 一种易焊接的超高强高韧钢材及其制备方法 |
CN111549286B (zh) * | 2020-06-22 | 2021-10-15 | 中南大学 | 一种易焊接的超高强高韧钢材及其制备方法 |
CN112226694A (zh) * | 2020-10-12 | 2021-01-15 | 江阴雷特斯钻具有限公司 | 一种非开挖钻杆及其热处理工艺 |
CN112280963A (zh) * | 2020-10-27 | 2021-01-29 | 山东威玛装备科技股份有限公司 | 一种超高强度钻杆管体热处理方法 |
CN113637895A (zh) * | 2021-07-07 | 2021-11-12 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种含稀土850MPa级工程机械用无缝钢管及其生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1329546C (zh) | 2007-08-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1690241A (zh) | 高强度石油钻杆及其制造方法 | |
CN100558504C (zh) | 耐低温石油井架输电塔架用无缝异型钢管的制备方法 | |
CN101117683A (zh) | 一种高性能抗硫化氢腐蚀用石油钻杆及其热处理工艺 | |
CN101275207B (zh) | 抗硫化氢腐蚀石油钻杆用工具接头的热处理方法 | |
CN104862591B (zh) | 一种高强度高压油管用钢、高压油管及其制造方法 | |
CN101962707B (zh) | 生产42CrMo钢无缝钢管的方法 | |
CN1871369A (zh) | 扩管用无缝油井钢管及其制造方法 | |
CN105088081B (zh) | 稳定杆的制造工艺 | |
CN103205643B (zh) | 一种高硬度耐磨钢管及其制造方法 | |
CN104532140B (zh) | 一种大尺寸盾构机轴承套圈用钢及其热处理方法 | |
CN1904119A (zh) | 一种石材切割锯片钢及其制造方法 | |
CN101660036A (zh) | 一种高强高韧性钢管热处理的方法 | |
JP4987263B2 (ja) | 高強度鋼管およびその熱処理方法 | |
CN107747035B (zh) | 高压油管用钢、高压油管及其制备方法 | |
CN113249643A (zh) | 一种矿用高强度渗碳链条钢及其制备方法 | |
CN1154419A (zh) | 超低碳双相不锈钢及其制造方法 | |
CN103498105A (zh) | 一种高强度地质钻探用无缝钢管及其制造方法 | |
CN115161545A (zh) | 一种高塑性低强度中碳冷镦钢精线及其生产方法 | |
CN108950148B (zh) | 提高g115钢大口径厚壁管径向组织和性能均匀性方法 | |
CN103184319A (zh) | 一种提高35CrMoA钢材低温冲击功的热处理方法 | |
CN110565007A (zh) | 一种基于结构赋能材料的丝杠副的螺纹丝杠及制造方法 | |
CN112899571A (zh) | 一种耐疲劳耐腐蚀锻压用圆钢及其制备方法 | |
CN106048451A (zh) | 一种耐磨损合金弹簧钢及其热处理工艺 | |
CN1107736C (zh) | 齿轮用微变形渗碳钢及热加工工艺 | |
CN101041886A (zh) | 一种精密轧管机用合金球铁导盘 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CX01 | Expiry of patent term |
Granted publication date: 20070801 |
|
CX01 | Expiry of patent term |