CN114959456A - 一种核电sa182f91阀体及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种核电SA182F91阀体及其制备方法。所述核电SA182F91阀体按重量百分比包括下述化学元素:C 0.08%‑0.12%,Si 0.2%‑0.5%,Mn 0.3%‑0.6%,S≤0.005%,P≤0.015%,Cr 8%‑9.5%,V 0.18%‑0.25%,Mo 0.85%‑1.05%,N 0.03%‑0.07%,Nb 0.06%‑0.1%,Ni≤0.2%,Al≤0.02%,Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.1%,Sn≤0.01%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe。本发明制备出的SA182F91阀体能应用于600MW示范快堆工程,能满足《600示范快堆工程主蒸汽***阀门所有锻件技术条件》的要求。
Description
技术领域
本发明涉及核电制造技术领,具体涉及一种核电SA182F91阀体及其制备方法。
背景技术
SA182F91阀体应用于600MW示范快堆工程,与超临界、超超临界火电机组所用材料的检测项目不同。将SA182F91阀体应用于600MW示范快堆工程上时,SA182F91阀体的检测项目增加了0℃冲击试验、高于设计温度的高温拉伸检测以及铁素体含量的检测;并且还增加了模拟焊后热处理后母材试样的力学性能检测、高于设计温度的高温拉伸检测以及铁素体含量的检测。而现有的SA182F91阀体并不能满足上述性能检测,即不能满足《600示范快堆工程主蒸汽***阀门所有锻件技术条件》,如何使SA182F91阀体满足上述性能检测是本领域技术人员亟待解决的问题。
本申请人发现现有技术至少存在以下技术问题:
现有技术中的核电SA182F91阀体不能满足600MW示范快堆工程要求的0℃冲击试验、高于设计温度的高温拉伸检测以及铁素体含量的检测,也不能满足模拟焊后热处理后母材试样的力学性能检测、高于设计温度的高温拉伸检测以及铁素体含量的检测。
发明内容
本发明的目的在于提供一种核电SA182F91阀体及其制备方法,以解决现有技术中的核电SA182F91阀体不能满足600MW示范快堆工程要求的0℃冲击试验、高于设计温度的高温拉伸检测以及铁素体含量的检测,也不能满足模拟焊后热处理后母材试样的力学性能检测、高于设计温度的高温拉伸检测以及铁素体含量的检测的技术问题。
为实现上述目的,本发明提供了以下技术方案:
本发明提供的一种核电SA182F91阀体,其按重量百分比包括下述化学元素:C0.08%-0.12%,Si 0.2%-0.5%,Mn 0.3%-0.6%,S≤0.005%,P≤0.015%,Cr 8%-9.5%,V 0.18%-0.25%,Mo 0.85%-1.05%,N 0.03%-0.07%,Nb 0.06%-0.1%,Ni≤0.2%,Al≤0.02%,Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.1%,Sn≤0.01%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe;
且,C和N的总重量百分比≥0.12%,N元素和Al元素的重量比≥4。
进一步的,各化学元素的重量百分比分别为:C 0.09%-0.11%,Si 0.3%-0.4%,Mn 0.4%-0.5%,S≤0.005%,P≤0.015%,Cr 8.5%-9%,V 0.2%-0.22%,Mo 0.9%-1%,N 0.04%-0.06%,Nb 0.07%-0.09%,Ni≤0.20%,Al≤0.02%,Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.10%,Sn≤0.010%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe。
进一步的,各化学元素的重量百分比分别为:C 0.1%,Si 0.35%,Mn 0.45%,S≤0.005%,P≤0.015%,Cr 9%,V 0.21%,Mo 0.95%,N 0.05%,Nb 0.08%,Ni≤0.2%,Al≤0.02%,Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.1%,Sn≤0.01%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe。
进一步的,所述As、Sn、Sb和Pb的重量百分比之和≤0.020%。
本发明提供的核电SA182F91阀体的制备方法,包括下述步骤:
S1、冶炼
S11、按化学元素的重量百分比进行配料;所述配料中包括铁合金,配料后将铁合金进行高温烘烤预处理;
S12、EF炉垫石灰,按25吨钢液,石灰的加入量为580-620Kg,原料中的Fe-Mo合金装入炉料中、上部位,化清1560℃时取样;采用氧化法进行冶炼,控制温度≥1560℃,脱碳量C≥0.25%,终点碳控制在0.03%-0.05%,P≤0.005%,扒渣,出钢后钢包倒净氧化渣;
S13、出钢前LF炉将电极端部锯掉防止掉电极块;
S14、LF炉加烘烤石灰、帽渣、精炼渣;按25吨钢液,石灰的加入量为340-360Kg,帽渣的加入量为90-110Kg,精炼渣的加入量为190-210Kg;送电后注意观察炉内情况,发现渣发立即停电;当温度第一次≥1560℃时倒入铬铁;当温度第二次≥1560℃时加入Fe-Nb合金和Fe-V合金,且在Fe-Nb合金和Fe-V合金是在白渣下加入;用Al粉和Ca-Si粉扩散脱氧,首次加入Al粉和Ca-Si粉时,按25吨钢液,Al粉的加入量为4.5-5.5kg,Ca-Si粉的加入量为14-16kg,保持白渣精炼的时间≥30分钟,保持白渣精炼时持续补加Ca-Si粉2-3次以维持强烈还原气氛,按25吨钢液,Ca-Si粉每次的补加量为5-10kg;Fe-Nb合金与Fe-V合金加完后保持时间≥10分钟后进行倒渣,然后进入VD炉;
S15、VD炉中,喂Al使Al≤0.02%;加Ca线、硅钡钙和Re,Ca线的加入量按按钢液重量4.5-5.5米/吨加入,硅钡钙的加入量按钢液重量0.8-1.2Kg/吨加入,Re的加入量按钢液重量0.8-1.2Kg/吨加入,直通氩气搅拌均匀,然后抽真空;
S16、VD炉抽真空极限真空≤67MPa,时间≥12分钟;破空后加入Cr-N,Cr-N的加入量按钢液重量7-9Kg/吨加入;送电熔化的同时,加入硅钡钙,硅钡钙的加入量按钢液重量0.4-0.6Kg/吨加入,维持还原气氛,取样检测N含量,N含量合格,吊包温度为1585℃-1590℃;
S17、浇注工序:作好钢锭模的清洁工作,确保浇注***清洁、干燥,控制注温为1550-1570℃,得到钢锭;
S2、锻造
S21、钢锭加热炉分两段加热,第一段为≤650℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.6-0.8min;第二段为1200±20℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.6-0.8min;然后进行变向锻造:
第一序:鐓粗、拔长;然后回炉加热至1180-1220℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.6-0.8min,然后进行
第二序:改变方向镦粗,拔长到需要尺寸;
第三序:继续改变方向镦粗,拔长到需要尺寸;
第四序:拔长制坯到工艺规定的尺寸,得到锻件;
控制锻造比≥5,始锻温度1180-1220℃,终锻温度≥950℃,锻后空冷温度≥800℃;
S22、锻后立即将锻件装入加热炉中进行锻后热处理,将锻件装入到加热、保温温度1060℃-1080℃炉中进行正火,保温时间按锻件的最大厚度1-2min/mm进行保温;正火出炉后空冷至≤539℃后,装入回火炉,将锻件装入到加热、保温温度750℃-770℃炉中进行回火,保温时间按锻件的最大厚度2.5-3.5min/mm进行保温,然后出炉空冷;
S3、粗加工
S3.1、按照阀体粗加工图加工到尺,得到阀体;
S3.2、按ASME第Ⅲ卷NB-2542标准将阀体进行超声波探伤,超声波探伤合格后,进入热处理步骤;
S4、热处理
S41、细化晶粒热处理
①升温至480-520℃,并在480-520℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度0.5-1.5min/mm进行保温;
②升温至960-980℃,并在960-980℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度2-3min/mm进行保温,且保温时间≥8h;
③按降温速率≤15℃/h,阀体随炉冷却至380-420℃,然后进行空冷至常温;
S42、调质热处理
①升温至680-720℃,并在680-720℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度0.5-1.5min/mm进行保温;
②升温至1060-1080℃,并在1060-1080℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度1-2min/mm进行保温,且保温时间≥4h;
③通过水冷使阀体快速冷却到≤93℃;
④按升温至750-770℃,并在750-770℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度2.5-3.5min/mm进行保温,且保温时间≥6h;
⑤将阀体的空冷至常温,得到阀体成品。
进一步的,所述步骤S11中,所述高温烘烤预处理是将铁合金放入烘烤炉加热到750℃,并在温度为730-780℃保温至少6h。
基于上述技术方案,本发明实施例至少可以产生如下技术效果:
本发明提供的核电SA182F91阀体及其制备方法,在冶炼时,选择As、Sn、Sb、Pb含量少的原料作为母料,将阀体成品有害元素总量As+Sn+Sb+Pb≤0.020%;化学元素C+N≥0.12%、N/Al比值≥4及合格的化学成分及非金属夹杂物级别;并通过控制始锻温度及最火一序变形量、变向锻造法可获得较细的晶粒和防止δ铁素体出现或超标、为UT超声波探伤合格打下预设基础;并且本发明采用超细化热处理和(超)高温调质工艺,不仅使合金元素充分溶入奥氏体中,并使之入均匀化,采用深冷热处理工艺,获得充分转变的马氏体组织,满足(超)高温调质状态下525℃、20℃、0℃各种力学性能要求值;(超)高温焊后热处理状态下525℃、20℃、0℃各种力学性能要求值。因此本发明制备出的SA182F91阀体能应用于600MW示范快堆工程,能满足《600示范快堆工程主蒸汽***阀门所有锻件技术条件》的要求,即能满足600MW示范快堆工程要求的0℃冲击试验、高于设计温度的高温拉伸检测以及铁素体含量的检测,也能满足模拟焊后热处理后母材试样的力学性能检测、高于设计温度的高温拉伸检测以及铁素体含量的检测。
具体实施方式
一、原料说明
Ca-Si粉:按重量百分比,包括Ca 20%、Si 60%、Fe 20%;
Cr-N:按重量百分比,包括Cr 60%、N 8%、Fe 30%、Si 2%;
硅钡钙:按重量百分比,包括硅55%-60%、钡12%、钙12%,余量为Fe;
二、制备实施例
实施例1:
按重量百分比包括下述化学元素:C 0.1%,Si 0.35%,Mn 0.45%,S≤0.005%,P≤0.015%,Cr 9%,V 0.21%,Mo 0.95%,N 0.05%,Nb 0.08%,Ni≤0.2%,Al≤0.01%,Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.1%,Sn≤0.01%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe。
其制备包括下述步骤:
S1、冶炼
S11、按化学元素的重量百分比进行配料;所述配料中包括铁合金,配料后将铁合金进行高温烘烤预处理;高温烘烤预处理是将铁合金放入烘烤炉加热到750℃,并在温度为750℃保温6h;
S12、EF炉垫石灰,按25吨钢液,石灰的加入量为600Kg,原料中的Fe-Mo合金装入炉料中、上部位,化清1560℃时取样;采用氧化法进行冶炼,控制温度≥1560℃,脱碳量C≥0.25%,终点碳控制在0.03%-0.05%,P≤0.005%,扒渣,出钢后钢包倒净氧化渣;
S13、出钢前LF炉将电极端部锯掉防止掉电极块;
S14、LF炉加烘烤石灰、帽渣、精炼渣;按25吨钢液,石灰的加入量为350Kg,帽渣的加入量为100Kg,精炼渣的加入量为200Kg;送电后注意观察炉内情况,发现渣发立即停电;当温度第一次≥1560℃时倒入铬铁;当温度第二次≥1560℃时加入Fe-Nb合金和Fe-V合金,且在Fe-Nb合金和Fe-V合金是在白渣下加入;用Al粉和Ca-Si粉扩散脱氧,首次加入Al粉和Ca-Si粉时,按25吨钢液,Al粉的加入量为5kg,Ca-Si粉的加入量为15kg,保持白渣精炼的时间35分钟,保持白渣精炼时持续补加Ca-Si粉3次以维持强烈还原气氛,按25吨钢液,Ca-Si粉每次的补加量为6kg;Fe-Nb合金与Fe-V合金加完后保持时间12分钟后进行倒渣,然后进入VD炉;
S15、VD炉中,喂Al使Al≤0.02%;加Ca线、硅钡钙和Re,Ca线的加入量按按钢液重量5米/吨加入,硅钡钙的加入量按钢液重量1Kg/吨加入,Re的加入量按钢液重量1Kg/吨加入,直通氩气搅拌均匀,然后抽真空;
S16、VD炉抽真空极限真空≤67MPa,时间≥12分钟;破空后加入Cr-N,Cr-N的加入量按钢液重量8Kg/吨加入;送电熔化的同时,加入硅钡钙,硅钡钙的加入量按钢液重量0.5Kg/吨加入,维持还原气氛,取样检测N含量,N含量合格,吊包温度为1585℃-1590℃;
S17、浇注工序:作好钢锭模的清洁工作,确保浇注***清洁、干燥,控制注温为1560℃,得到钢锭;
S2、锻造
S21、钢锭加热炉分两段加热,第一段为650℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.7min;第二段为1200℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.7min;然后进行变向锻造:
第一序:鐓粗、拔长;然后回炉加热至1200℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.7min;
第二序:改变方向镦粗,拔长到需要尺寸;
第三序:继续改变方向镦粗,拔长到需要尺寸;
第四序:拔长制坯到工艺规定的尺寸,得到锻件;
控制锻造比≥5,始锻温度1200℃,终锻温度950℃,锻后空冷温度800℃;
S22、锻后立即将锻件装入加热炉中进行锻后热处理,将锻件装入到加热、保温温度1070℃炉中进行正火,保温时间按锻件的最大厚度1.5min/mm进行保温;正火出炉后空冷至539℃后,装入回火炉,将锻件装入到加热、保温温度760℃炉中进行回火,保温时间按锻件的最大厚度3.0min/mm进行保温,然后出炉空冷;
S3、粗加工
S3.1、按照阀体粗加工图加工到尺,得到阀体;
S3.2、按ASME第Ⅲ卷NB-2542标准将阀体进行超声波探伤,超声波探伤合格后,进入热处理步骤;
S4、热处理
S41、细化晶粒热处理
①升温至500℃,并在500℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度1min/mm进行保温;
②升温至970℃,并在970℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度2.5min/mm进行保温,且保温时间≥8h;
③按降温速率≤15℃/h,阀体随炉冷却至400℃,然后进行空冷至常温;
S42、调质热处理
①升温至700℃,并在700℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度0.5-1.5min/mm进行保温;
②升温至1070℃,并在1070℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度1.5min/mm进行保温,且保温时间≥4h;
③通过水冷使阀体快速冷却到≤93℃;
④按升温至760℃,并在760℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度3min/mm进行保温,且保温时间≥6h;
⑤将阀体的空冷至常温,得到阀体成品。
实施例2:
按重量百分比包括下述化学元素:C 0.12%,Si 0.2%,Mn 0.6%,S≤0.005%,P≤0.015%,Cr 9.5%,V 0.18%,Mo 1.05%,N 0.03%,Nb 0.1%,Ni≤0.2%,Al≤0.005%,Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.1%,Sn≤0.01%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe。
其制备包括下述步骤:
S1、冶炼
S11、按化学元素的重量百分比进行配料;所述配料中包括铁合金,配料后将铁合金进行高温烘烤预处理;高温烘烤预处理是将铁合金放入烘烤炉加热到730℃,并在温度为730℃保温8h;
S12、EF炉垫石灰,按25吨钢液,石灰的加入量为620Kg,原料中的Fe-Mo合金装入炉料中、上部位,化清1560℃时取样;采用氧化法进行冶炼,控制温度≥1560℃,脱碳量C≥0.25%,终点碳控制在0.03%-0.05%,P≤0.005%,扒渣,出钢后钢包倒净氧化渣;
S13、出钢前LF炉将电极端部锯掉防止掉电极块;
S14、LF炉加烘烤石灰、帽渣、精炼渣;按25吨钢液,石灰的加入量为340Kg,帽渣的加入量为90Kg,精炼渣的加入量为210Kg;送电后注意观察炉内情况,发现渣发立即停电;当温度第一次≥1560℃时倒入铬铁;当温度第二次≥1560℃时加入Fe-Nb合金和Fe-V合金,且在Fe-Nb合金和Fe-V合金是在白渣下加入;用Al粉和Ca-Si粉扩散脱氧,首次加入Al粉和Ca-Si粉时,按25吨钢液,Al粉的加入量为5.5kg,Ca-Si粉的加入量为14kg,保持白渣精炼的时间35分钟,保持白渣精炼时持续补加Ca-Si粉2次以维持强烈还原气氛,按25吨钢液,Ca-Si粉每次的补加量为10kg;Fe-Nb合金与Fe-V合金加完后保持时间10分钟后进行倒渣,然后进入VD炉;
S15、VD炉中,喂Al使Al≤0.02%;加Ca线、硅钡钙和Re,Ca线的加入量按按钢液重量5.5米/吨加入,硅钡钙的加入量按钢液重量0.8Kg/吨加入,Re的加入量按钢液重量1.2Kg/吨加入,直通氩气搅拌均匀,然后抽真空;
S16、VD炉抽真空极限真空≤67MPa,时间≥12分钟;破空后加入Cr-N,Cr-N的加入量按钢液重量9Kg/吨加入;送电熔化的同时,加入硅钡钙,硅钡钙的加入量按钢液重量0.6Kg/吨加入,维持还原气氛,取样检测N含量,N含量合格,吊包温度为1585℃-1590℃;
S17、浇注工序:作好钢锭模的清洁工作,确保浇注***清洁、干燥,控制注温为1570℃,得到钢锭;
S2、锻造
S21、钢锭加热炉分两段加热,第一段为630℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.8min;第二段为1180℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.8min;然后进行变向锻造:
第一序:鐓粗、拔长;然后回炉加热至1180℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.8min;
第二序:改变方向镦粗,拔长到需要尺寸;
第三序:继续改变方向镦粗,拔长到需要尺寸;
第四序:拔长制坯到工艺规定的尺寸,得到锻件;
控制锻造比≥5,始锻温度1180℃,终锻温度1000℃,锻后空冷温度850℃;
S22、锻后立即将锻件装入加热炉中进行锻后热处理,将锻件装入到加热、保温温度1060℃炉中进行正火,保温时间按锻件的最大厚度2min/mm进行保温;正火出炉后空冷至539℃后,装入回火炉,将锻件装入到加热、保温温度750℃炉中进行回火,保温时间按锻件的最大厚度3.5min/mm进行保温,然后出炉空冷;
S3、粗加工
S3.1、按照阀体粗加工图加工到尺,得到阀体;
S3.2、按ASME第Ⅲ卷NB-2542标准将阀体进行超声波探伤,超声波探伤合格后,进入热处理步骤;
S4、热处理
S41、细化晶粒热处理
①升温至480℃,并在480℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度1.5min/mm进行保温;
②升温至960℃,并在960℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度3min/mm进行保温,且保温时间10h;
③按降温速率≤15℃/h,阀体随炉冷却至380℃,然后进行空冷至常温;
S42、调质热处理
①升温至680℃,并在680℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度1.5min/mm进行保温;
②升温至1060℃,并在1060℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度2min/mm进行保温,且保温时间≥4h;
③通过水冷使阀体快速冷却到≤93℃;
④按升温至750℃,并在750℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度3.5min/mm进行保温,且保温时间≥6h;
⑤将阀体的空冷至常温,得到阀体成品。
实施例3:
按重量百分比包括下述化学元素:C 0.08%,Si 0.5%,Mn 0.3%,S≤0.004%,P≤0.012%,Cr 8%,V 0.25%,Mo 0.85%,N 0.07%,Nb 0.06%,Ni≤0.1%,Al≤0.01%,Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.1%,Sn≤0.01%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe。
其制备包括下述步骤:
S1、冶炼
S11、按化学元素的重量百分比进行配料;所述配料中包括铁合金,配料后将铁合金进行高温烘烤预处理;高温烘烤预处理是将铁合金放入烘烤炉加热到780℃,并在温度为780℃保温6h;
S12、EF炉垫石灰,按25吨钢液,石灰的加入量为580Kg,原料中的Fe-Mo合金装入炉料中、上部位,化清1560℃时取样;采用氧化法进行冶炼,控制温度≥1560℃,脱碳量C≥0.25%,终点碳控制在0.03%-0.05%,P≤0.005%,扒渣,出钢后钢包倒净氧化渣;
S13、出钢前LF炉将电极端部锯掉防止掉电极块;
S14、LF炉加烘烤石灰、帽渣、精炼渣;按25吨钢液,石灰的加入量为360Kg,帽渣的加入量为110Kg,精炼渣的加入量为190Kg;送电后注意观察炉内情况,发现渣发立即停电;当温度第一次≥1560℃时倒入铬铁;当温度第二次≥1560℃时加入Fe-Nb合金和Fe-V合金,且在Fe-Nb合金和Fe-V合金是在白渣下加入;用Al粉和Ca-Si粉扩散脱氧,首次加入Al粉和Ca-Si粉时,按25吨钢液,Al粉的加入量为4.5kg,Ca-Si粉的加入量为16kg,保持白渣精炼的时间35分钟,保持白渣精炼时持续补加Ca-Si粉3次以维持强烈还原气氛,按25吨钢液,Ca-Si粉每次的补加量为8kg;Fe-Nb合金与Fe-V合金加完后保持时间≥10分钟后进行倒渣,然后进入VD炉;
S15、VD炉中,喂Al使Al≤0.02%;加Ca线、硅钡钙和Re,Ca线的加入量按按钢液重量4.5米/吨加入,硅钡钙的加入量按钢液重量1.2Kg/吨加入,Re的加入量按钢液重量0.8Kg/吨加入,直通氩气搅拌均匀,然后抽真空;
S16、VD炉抽真空极限真空≤67MPa,时间≥12分钟;破空后加入Cr-N,Cr-N的加入量按钢液重量7Kg/吨加入;送电熔化的同时,加入硅钡钙,硅钡钙的加入量按钢液重量0.4Kg/吨加入,维持还原气氛,取样检测N含量,N含量合格,吊包温度为1585℃-1590℃;
S17、浇注工序:作好钢锭模的清洁工作,确保浇注***清洁、干燥,控制注温为1550℃,得到钢锭;
S2、锻造
S21、钢锭加热炉分两段加热,第一段为650℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.6min;第二段为1220℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.6min;然后进行变向锻造:
第一序:鐓粗、拔长;然后回炉加热至1220℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.6min,然后进行
第二序:改变方向镦粗,拔长到需要尺寸;
第三序:继续改变方向镦粗,拔长到需要尺寸;
第四序:拔长制坯到工艺规定的尺寸,得到锻件;
控制锻造比≥5,始锻温度1220℃,终锻温度950℃,锻后空冷温度800℃;
S22、锻后立即将锻件装入加热炉中进行锻后热处理,将锻件装入到加热、保温温度1080℃炉中进行正火,保温时间按锻件的最大厚度1min/mm进行保温;正火出炉后空冷至≤539℃后,装入回火炉,将锻件装入到加热、保温温度770℃炉中进行回火,保温时间按锻件的最大厚度2.5min/mm进行保温,然后出炉空冷;
S3、粗加工
S3.1、按照阀体粗加工图加工到尺,得到阀体;
S3.2、按ASME第Ⅲ卷NB-2542标准将阀体进行超声波探伤,超声波探伤合格后,进入热处理步骤;
S4、热处理
S41、细化晶粒热处理
①升温至520℃,并在520℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度1min/mm进行保温;
②升温至980℃,并在980℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度2min/mm进行保温,且保温时间≥8h;
③按降温速率≤15℃/h,阀体随炉冷却至420℃,然后进行空冷至常温;
S42、调质热处理
①升温至720℃,并在720℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度0.5min/mm进行保温;
②升温至1080℃,并在1080℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度1min/mm进行保温,且保温时间≥4h;
③通过水冷使阀体快速冷却到≤93℃;
④按升温至770℃,并在770℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度2.5min/mm进行保温,且保温时间≥6h;
⑤将阀体的空冷至常温,得到阀体成品。
实施例4:
按重量百分比包括下述化学元素:C 0.11%,Si 0.3%,Mn 0.5%,S≤0.005%,P≤0.012%,Cr 9%,V 0.2%,Mo 1%,N 0.04%,Nb 0.09%,Ni≤0.15%,Al≤0.01%,Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.10%,Sn≤0.010%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe。
其制备方法同实施例1。
实施例5:
按重量百分比包括下述化学元素:C 0.09%,Si 0.4%,Mn 0.4%,S≤0.005%,P≤0.015%,Cr 8.5%,V 0.22%,Mo 0.9%,N 0.06%,Nb 0.07%,Ni≤0.20%,Al≤0.015%,Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.10%,Sn≤0.010%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe。
其制备方法同实施例1。
二、实验例
1、检测实施例1-5中制备的阀体的化学成分,结果如下表1所示:
表1阀体化学成分表(重量百分比含量,余量为Fe)
实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | 实施例4 | 实施例5 | |
C | 0.115 | 0.1 | 0.098 | 0.105 | 0.115 |
Si | 0.26 | 0.275 | 0.27 | 0.24 | 0.25 |
Mn | 0.51 | 0.505 | 0.51 | 0.50 | 0.51 |
S | 0.003 | 0.012 | 0.007 | 0.005 | 0.004 |
P | 0.010 | 0.009 | 0.009 | 0.010 | 0.011 |
Ni | 0.10 | 0.10 | 0.10 | 0.08 | 0.12 |
Cr | 8.50 | 8.52 | 8.60 | 8.47 | 8.60 |
Mo | 1.00 | 0.97 | 0.98 | 0.99 | 0.96 |
V | 0.22 | 0.21 | 0.22 | 0.22 | 0.22 |
N | 0.0476 | 0.0512 | 0.0505 | 0.0497 | 0.0596 |
Nb | 0.08 | 0.077 | 0.078 | 0.087 | 0.085 |
Al | 0.01 | 0.005 | 0.009 | 0.01 | 0.007 |
Ti | 0.006 | 0.0045 | 0.005 | 0.005 | 0.004 |
Zr | 0.005 | 0.005 | 0.004 | 0.005 | 0.005 |
Cu | 0.05 | 0.06 | 0.06 | 0.06 | 0.06 |
Sn | 0.0027 | 0.0035 | 0.0034 | 0.0044 | 0.0048 |
As | 0.0048 | 0.01 | 0.0054 | 0.0055 | 0.0038 |
Sb | 0.0055 | 0.0078 | 0 | 0 | 0 |
2、将实施例1-5中制备的阀体进行力学性能检测、冲击试验、非金属夹杂物检验和δ-铁素体含量检测
(1)检测标准或检测方法
①力学性能检测和冲击试验均采用ASTM A370-2015钢制品力学性能试验的标准试验方法。
②按标准ASTM E45-2018-18a中的A法检验非金属夹杂物,各类非金属夹杂物(粗系和细系)应分别不大于1.5级。
③δ-铁素体含量取10个试样的平均值应不超过1%,最严重视场不超过3%。
(2)检测结果,如下表2、表3、表4和表5所示:
表2调质热处理后力学性能检测结果
表3调质热处理后冲击试验验收值
表4非金属夹杂物的检测结果
实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | 实施例4 | 实施例5 | |
A类(硫化物类)细系 | 0.5 | 0.5 | 0.5 | 0.5 | 0.5 |
A类(硫化物类)粗系 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
B类(氧化物类)细系 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
B类(氧化物类)粗系 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
C类(硅酸盐类)细系 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
C类(硅酸盐类)粗系 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
D类(环状氧化物类)细系 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
D类(环状氧化物类)粗系 | 0.5 | 1 | 0.5 | 0.5 | 0.5 |
表5调质热处理后δ-铁素体含量的检测结果
检测结果 | |
实施例1 | 视场未见 |
实施例2 | 视场未见 |
实施例3 | 视场未见 |
实施例4 | 视场未见 |
实施例5 | 视场未见 |
由表2-表5可知,本发明制备的SA182F91阀体能满足600MW示范快堆工程要求的0℃冲击试验、高于设计温度的高温拉伸检测以及铁素体含量的检测,符合《600示范快堆工程主蒸汽***阀门所有锻件技术条件》的要求。
3、将实施例1-5中制备的阀体模拟焊后热处理,然后检测其力学性能、进行冲击试验、非金属夹杂物检验和δ-铁素体含量检测。
模拟焊后热处理依据《核级F91锻件采购技术条件》规定和下述模拟焊后热处理工艺进行,模拟焊后热处理工艺具体为:升温至760℃,并在760℃进行保温处理,保温时间按阀体的有效厚度5min/mm进行保温;随后随炉冷却;升温和冷却速率:当阀体的有效厚度S≤25mm时,不超过220℃/h;当S>25mm时,不超过220/S×25℃/h。
(1)检测标准或检测方法
①力学性能检测和冲击试验均采用ASTM A370-2015钢制品力学性能试验的标准试验方法。
②按标准ASTM E45-2018-18a中的A法检验非金属夹杂物,各类非金属夹杂物(粗系和细系)应分别不大于1.5级。
③δ-铁素体含量取10个试样的平均值应不超过1%,最严重视场不超过3%。
(2)检测结果,如下表6、表7、表8和表9所示:
表6模拟焊后热处理后力学性能检测结果
表7模拟焊后热处理后冲击试验验收值
表8模拟焊后热处理后非金属夹杂物的检测结果
实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | 实施例4 | 实施例5 | |
A类(硫化物类)细系 | 0.5 | 0.5 | 0.5 | 0.5 | 0.5 |
A类(硫化物类)粗系 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
B类(氧化物类)细系 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
B类(氧化物类)粗系 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
C类(硅酸盐类)细系 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
C类(硅酸盐类)粗系 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
D类(环状氧化物类)细系 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
D类(环状氧化物类)粗系 | 0.5 | 1 | 0.5 | 0.5 | 0.5 |
表9模拟焊后热处理后δ-铁素体含量的检测结果
检测结果 | |
实施例1 | 视场未见 |
实施例2 | 视场未见 |
实施例3 | 视场未见 |
实施例4 | 视场未见 |
实施例5 | 视场未见 |
由表6-表9可知,本发明制备的SA182F91阀体能满足模拟焊后热处理后母材试样的力学性能检测、高于设计温度的高温拉伸检测以及铁素体含量的检测,符合《600示范快堆工程主蒸汽***阀门所有锻件技术条件》的要求。
Claims (6)
1.一种核电SA182F91阀体,其特征在于,其按重量百分比包括下述化学元素:C 0.08%-0.12%,Si 0.2%-0.5%,Mn 0.3%-0.6%,S≤0.005%,P≤0.015%,Cr 8%-9.5%,V 0.18%-0.25%,Mo 0.85%-1.05%,N 0.03%-0.07%,Nb 0.06%-0.1%,Ni≤0.2%,Al≤0.02%,Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.1%,Sn≤0.01%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe;
且,C和N的总重量百分比≥0.12%,N元素和Al元素的重量比≥4。
2.根据权利要求1所述的核电SA182F91阀体,其特征在于,各化学元素的重量百分比分别为:C 0.09%-0.11%,Si 0.3%-0.4%,Mn 0.4%-0.5%,S≤0.005%,P≤0.015%,Cr 8.5%-9%,V0.2%-0.22%,Mo 0.9%-1%,N 0.04%-0.06%,Nb 0.07%-0.09%,Ni≤0.20%,Al≤0.02%, Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.10%,Sn≤0.010%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe。
3.根据权利要求1所述的核电SA182F91阀体,其特征在于,各化学元素的重量百分比分别为:C 0.1%,Si 0.35%,Mn 0.45%,S≤0.005%,P≤0.015%,Cr 9%,V 0.21%,Mo 0.95%,N0.05%,Nb 0.08%,Ni≤0.2%,Al≤0.02%,Ti≤0.01%,Zr≤0.01%,Cu≤0.1%,Sn≤0.01%,As≤0.012%,Sb≤0.003%,余量为Fe。
4.根据权利要求1-3中任意一项所述的核电SA182F91阀体,其特征在于,所述As、Sn、Sb和Pb的重量百分比之和≤0.020%。
5.根据权利要求1-4中任意一项所述的核电SA182F91阀体的制备方法,其特征在于,包括下述步骤:
S1、冶炼
S11、按化学元素的重量百分比进行配料;所述配料中包括铁合金,配料后将铁合金进行高温烘烤预处理;
S12、EF炉垫石灰,按25吨钢液,石灰的加入量为580-620Kg,原料中的Fe-Mo合金装入炉料中、上部位,化清1560℃时取样;采用氧化法进行冶炼,控制温度≥1560℃,脱碳量C≥0.25%,终点碳控制在0.03%-0.05%,P≤0.005%,扒渣,出钢后钢包倒净氧化渣;
S13、出钢前LF炉将电极端部锯掉防止掉电极块;
S14、LF炉加烘烤石灰、帽渣、精炼渣;按25吨钢液,石灰的加入量为340-360Kg,帽渣的加入量为90-110Kg,精炼渣的加入量为190-210Kg;送电后注意观察炉内情况,发现渣发立即停电;当温度第一次≥1560℃时倒入铬铁;当温度第二次≥1560℃时加入Fe-Nb合金和Fe-V合金,且在Fe-Nb合金和Fe-V合金是在白渣下加入;用Al粉和Ca-Si粉扩散脱氧,首次加入Al粉和Ca-Si粉时,按25吨钢液,Al粉的加入量为4.5-5.5kg,Ca-Si粉的加入量为14-16kg,保持白渣精炼的时间≥30分钟,保持白渣精炼时持续补加Ca-Si粉2-3次以维持强烈还原气氛,按25吨钢液,Ca-Si粉每次的补加量为5-10kg;Fe-Nb合金与Fe-V合金加完后保持时间≥10分钟后进行倒渣,然后进入VD炉;
S15、VD炉中,喂Al使Al≤0.02%;加Ca线、硅钡钙和Re,Ca线的加入量按按钢液重量4.5-5.5米/吨加入,硅钡钙的加入量按钢液重量0.8-1.2Kg/吨加入,Re的加入量按钢液重量0.8-1.2Kg/吨加入,直通氩气搅拌均匀,然后抽真空;
S16、VD炉抽真空极限真空≤67MPa,时间≥12分钟;破空后加入Cr-N,Cr-N 的加入量按钢液重量7-9Kg/吨加入;送电熔化的同时,加入硅钡钙,硅钡钙的加入量按钢液重量0.4-0.6Kg/吨加入,维持还原气氛,取样检测N含量,N含量合格,吊包温度为1585℃-1590℃;
S17、浇注工序:作好钢锭模的清洁工作,确保浇注***清洁、干燥,控制好注温为1550-1570℃,得到钢锭;
S2、锻造
S21、钢锭加热炉分两段加热,第一段为≤650℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.6-0.8min;第二段为1200±20℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.6-0.8min;然后进行变向锻造:
第一序:鐓粗、拔长;然后回炉加热至1180-1220℃,保温时间为按钢锭的最大厚度,每毫米保温0.6-0.8min;
第二序:改变方向镦粗,拔长到需要尺寸;
第三序:继续改变方向镦粗,拔长到需要尺寸;
第四序:拔长制坯到工艺规定的尺寸,得到锻件;
控制锻造比≥5,始锻温度1180-1220℃,终锻温度≥950℃,锻后空冷温度≥800℃;
S22、锻后立即将锻件装入加热炉中进行锻后热处理,将锻件装入到加热、保温温度1060℃-1080℃炉中进行正火,保温时间按锻件的最大厚度1-2min/mm进行保温;正火出炉后空冷至≤539℃后,装入回火炉,将锻件装入到加热、保温温度750℃-770℃炉中进行回火,保温时间按锻件的最大厚度2.5-3.5min/mm进行保温,然后出炉空冷;
S3、粗加工
S3.1、按照阀体粗加工图加工到尺,得到阀体;
S3.2、按ASME第Ⅲ卷NB-2542标准将阀体进行超声波探伤,超声波探伤合格后,进入热处理步骤;
S4、热处理
S41、细化晶粒热处理
①升温至480-520℃,并在480-520℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度0.5-1.5min/mm进行保温;
②升温至960-980℃,并在960-980℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度2-3min/mm进行保温,且保温时间≥8h;
③按降温速率≤15℃/h,阀体随炉冷却至380-420℃,然后进行空冷至常温;
S42、调质热处理
①升温至680-720℃,并在680-720℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度0.5-1.5min/mm进行保温;
②升温至1060-1080℃,并在1060-1080℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度1-2min/mm进行保温,且保温时间≥4h;
③通过水冷使阀体快速冷却到≤93℃;
④按升温至750-770℃,并在750-770℃进行阀体的保温处理,保温时间按阀体的最大厚度2.5-3.5min/mm进行保温,且保温时间≥6h;
⑤将阀体的空冷至常温,得到阀体成品。
6.根据权利要求5所述的核电SA182F91阀体的制备方法,其特征在于,所述步骤S11中,所述高温烘烤预处理是将铁合金放入烘烤炉加热到750℃,并在温度为730-780℃保温至少6h。
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