CN113924373A - 热冲压部件及其制造方法 - Google Patents

热冲压部件及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113924373A
CN113924373A CN202080041159.1A CN202080041159A CN113924373A CN 113924373 A CN113924373 A CN 113924373A CN 202080041159 A CN202080041159 A CN 202080041159A CN 113924373 A CN113924373 A CN 113924373A
Authority
CN
China
Prior art keywords
hot
heating
temperature
slab
soaking
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202080041159.1A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113924373B (zh
Inventor
孔帝烈
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hyundai Steel Co
Original Assignee
Hyundai Steel Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from KR1020200116097A external-priority patent/KR102315388B1/ko
Application filed by Hyundai Steel Co filed Critical Hyundai Steel Co
Publication of CN113924373A publication Critical patent/CN113924373A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113924373B publication Critical patent/CN113924373B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D53/00—Making other particular articles
    • B21D53/84—Making other particular articles other parts for engines, e.g. connecting-rods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/02—Stamping using rigid devices or tools
    • B21D22/022—Stamping using rigid devices or tools by heating the blank or stamping associated with heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/673—Quenching devices for die quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)

Abstract

本发明的实施例公开了一种热冲压部件的制造方法，所述方法包括：向配备具有不同的温度范围的多个区间的加热炉内放入坯板的步骤；分阶段加热所述坯板的多段加热步骤；以及在Ac3至1000℃温度下加热所述坯板的均热加热步骤，其中，在多段加热步骤中，加热炉内的温度条件满足以下表达式。<表达式>0<(Tg‑Ti)/Lt<0.025℃/mm(在上式中，Tg表示均热加热温度(℃)，Ti表示加热炉入口的温度(℃)，Lt表示多段加热的长度(mm))。

Description

热冲压部件及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种热冲压部件及其制造方法。
背景技术
随着全世界对环境管制和与燃料经济性相关的管制日益强化，针对更轻的车辆材料的需求也在增加。因此，正在积极地进行对超高强度钢和热冲压钢的研发。其中，热冲压工艺通常由加热/成型/冷却/修整操作组成，并且在工艺中会利用材料的相转变和微观组织的变化。
近年来，正在积极地进行研究以改善通过热冲压工艺制造的热冲压部件中发生的延迟断裂、耐腐蚀性以及焊接性。与此关联的技术包括韩国公开专利公报第10-2018-0095757号(发明名称：热冲压部件的制造方法)等。
发明内容
技术问题
本发明的实施例提供了一种热冲压部件及其制造方法，其能够在厚度和尺寸中的至少一个彼此不同的至少两个坯板、拼焊板或连续变截面板在加热炉内同时加热时，防止或最小化坯板之间的质量差距。
技术方案
本发明的一个实施例公开了一种热冲压部件的制造方法，其包括：向配备具有不同的温度范围的多个区间的加热炉内放入坯板；分阶段多段加热所述坯板；以及在Ac3至1000℃的温度下均热加热所述坯板，其中，在多段加热步骤中，加热炉内的温度条件满足以下数学式。
<数学式>
0<(Tg-Ti)/Lt<0.025℃/mm，
(在上式中，Tg为均热加热温度(℃)，Ti为加热炉的初始温度(℃)，Lt为多段加热区间的长度(mm))
根据本实施例，在多个区间中，多段加热所述坯板的区间的长度与均热加热所述坯板的区间的长度之比可以满足1：1至4：1。
根据本实施例，可以将具有不同厚度的至少两个坯板同时转移至加热炉内。
根据本实施例，所述坯板可以包括第一部分和第二部分，所述第一部分具有第一厚度，所述第二部分具有不同于所述第一厚度的第二厚度。
根据本实施例，多个区间的温度可以从加热炉的入口向加热炉的出口方向上升。
根据本实施例，在多段加热所述坯板的多个区间中，彼此相邻的两个区间之间的温差可以大于0℃且小于或等于100℃。
根据本实施例，在多个区间中，均热加热所述坯板的区间的温度可以高于多段加热所述坯板的多个区间的温度。
根据本实施例，所述坯板在加热炉内可以停留180秒至360秒。
根据本实施例，在均热加热步骤之后，所述方法可以进一步包括：将经均热加热的坯板从加热炉转移至冲压模具；通过对经转移的坯板进行热冲压来形成成型体；以及冷却所形成的成型体。
根据本实施例，在将经均热加热的坯板从加热炉转移至冲压模具中，可以空气冷却所述经均热加热的坯板10秒至15秒。
本发明的另一个实施例公开了一种热冲压部件，其扩散性氢的量小于0.45ppm，并且通过铜电位极化试验测得的腐蚀速度小于或等于3×10-6A。
根据本实施例，所述热冲压部件可以具有大于或等于500MPa且小于800MPa的抗拉强度，并且可以具有铁素体与马氏体的复合组织。
根据本实施例，所述热冲压部件可以具有大于或等于800MPa且小于1200MPa的抗拉强度，并且可以具有贝氏体与马氏体的复合组织。
根据本实施例，所述热冲压部件可以具有大于或等于1200MPa且小于2000MPa的抗拉强度，并且可以具有全马氏体组织。
有益效果
根据本发明的实施例，通过在具有不同的温度范围的多个区间的加热炉内多段加热多个坯板，可以更加精确地控制所述多个坯板到达均热加热温度的时间。
另外，通过更加精确地控制具有不同厚度的多个坯板到达均热加热温度的时间，可以改善根据热冲压部件的制造方法制造的部件的氢脆性、耐腐蚀性以及焊接性。
附图说明
图1是示意性地示出根据本发明的实施例的热冲压部件的制造方法的流程图。
图2是示意性地示出在根据本发明的实施例的热冲压部件的制造方法中使用的坯板的平面图。
图3是示意性地示出在根据本发明的实施例的热冲压部件的制造方法中放入加热炉内的坯板的平面图。
图4是示出通过现有技术的方法在单一阶段中加热坯板时的温度变化的图表。
图5是示出在根据本发明的实施例的热冲压部件制造方法中多段加热以及均热加热坯板时的温度变化的图表。
图6是示出根据经加热的坯板的成型起始温度的高温抗拉特性的图表。
图7是示出在根据本发明的实施例的热冲压部件的制造方法中多段加热以及均热加热坯板时的温度变化的图表。
图8是示出根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的多个部件所释放的氢气的释放率的图表。
图9是示出根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的多个部件的耐腐蚀性评价的结果的图表。
图10是示出根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的多个部件的电阻值的图表。
具体实施方式
由于本发明可以进行各种变换并具有多种实施例，因此在附图中显示了特定实施例，并在详细描述中进行详细描述。参考后面将与附图一同描述的实施例，本发明的效果和特征以及其实现方法将变得显而易见。但是本发明并不受限于以下实施例，并且可以以各种形式实施。
在以下实施例中，诸如第一、第二等术语用于区分一个构成要素与另一个构成要素，而并非具有限制意义。
在以下实施例中，单数的表达包括复数的表达，除非上下文存在明确的区分。
在以下实施例中，“包括”或“具有”等术语意指存在说明书中记载的特征或构成要素，但是并不排除预先加入一个或多个其它特征或构成要素的可能性。
在以下实施例中，当提及膜、区域、构成要素等的部分位于其它部分之上时，不仅包括直接位于其它部分之上的情况，也包括其中间夹置其它膜、区域、构成要素等的情况。
为了便于描述，附图中构成要素的大小可能被放大或缩小。例如，为了便于描述，任意示出了附图中所示的每个组件的尺寸和厚度，因此本发明并不限于附图中所示内容。
在某些实施例可以以其它方式实施时，可以实施不同于所描述的顺序的特定工艺顺序。例如，实际上可以同时执行连续描述的两个工艺，或者可以与所描述的顺序相反的顺序执行。
下面，将参考附图详细地描述本发明的实施例，在参考附图进行描述时，相同或对应的构成要素赋予相同的附图标记。
图1是示意性地示出根据本发明的实施例的热冲压部件制造方法的流程图。下面，将参考图1描述热冲压部件的制造方法。
根据本发明的实施例的热冲压部件的制造方法可以包括坯板放入步骤S110、多段加热步骤S120以及均热加热步骤S130，并且在均热加热步骤S130之后还可以包括转移步骤S140、形成步骤S150以及冷却步骤S160。
首先，坯板放入步骤S110可以包括将坯板放入配备具有不同的温度范围的多个区间的加热炉内。
放入加热炉内的坯板可以通过切割用于形成热冲压部件的板材而形成。所述板材可以通过对钢坯进行热轧或冷轧然后对经热轧或经冷轧的钢坯进行退火热处理来制造。另外，在退火热处理之后，可以在所述经退火热处理的板材的至少一个表面上形成Al-Si基镀覆层或Zn镀覆层。
图2是示意性地示出在根据本发明的实施例的热冲压部件的制造方法中使用的坯板的平面图。
参考图2，根据实施例的坯板200可以包括：具有单一厚度的坯板210、通过将具有不同厚度的不同类型的板材切割成所需形状并彼此焊接经切割的板材而形成的拼焊板220(TWB，Taylor Welded Blank)、通过轧制具有单一厚度的板材而获得的具有部分不同的厚度的连续变截面板230(TRB，Tailor Rolled Blank)以及通过将小块坯板焊接成大块坯板而制成的拼缝件240(Patchwork)中的至少一个。
拼焊板220可以通过焊接具有彼此不同的厚度的第一板材221和第二板材223来制造。B柱(Pillar)是用于车辆碰撞构件的重要部件，其通过以下方法制造：焊接具有不同强度的两个板材，同时所述两个板材分别结合至B柱上部的碰撞支撑部和B柱下部的冲击吸收部，然后使经焊接的板材成型。此时，主要使用的拼焊板方法是指通过将具有不同厚度、强度以及材质的不同类型的板材切割成所需形状并彼此焊接经切割的板材然后使经焊接的板材成型来制造部件的一系列过程。通过焊接具有不同厚度的板材来制造具有部分不同的厚度的坯板，使得坯板的每个部分可以具有不同的特性。例如，可以在B柱上部的碰撞支撑部使用120-200K的超高强度板材，而在应力集中的B柱下部连接冲击吸收性能优异的板材，从而提高车辆碰撞时的冲击吸收能力。
连续变截面板230可以通过轧制经冷轧的钢材以使其具有特定的厚度分布来制造，并且在使用所述连续变截面板230制造热冲压部件时，可以获得优异的轻量化效果。例如，厚度分布可以通过常规方法获得。例如，在冷轧所述经冷轧的钢材时，可以通过调节压下率来形成包括具有第一厚度的第一区域231、具有第二厚度的第二区域232、具有第三厚度的第三区域233以及具有第四厚度的第四区域234的连续变截面板230。此时，第一厚度、第二厚度、第三厚度以及第四厚度可以彼此不同，并且第一区域231和第二区域232之间、第二区域232和第三区域233之间以及第三区域233和第四区域234之间可以分别存在过渡区域235。然而，尽管图2示出的连续变截面板230包括第一区域231至第四区域234，但本发明并不限于此。连续变截面板230可以包括第一区域231、第二区域232、…、第n区域。
拼缝件240可以通过使用至少两种板材来部分增强基材的方法制造，并且在成型工艺之前将补片粘合到基材上，因此可以同时形成基材和补片。例如，在具有第一尺寸的基材241上焊接具有第二尺寸的补片243(第二尺寸小于第一尺寸)之后，可以使基材241和补片243同时成型。
图3是示意性地示出在根据本发明的实施例的热冲压部件的制造方法中放入加热炉内的坯板的平面图。
在坯板放入步骤S110中，可以将厚度和尺寸中的至少一个不同的至少两个坯板200同时放入加热炉内。
例如，图3示出了同时放入加热炉内的两个第一坯板250和两个第二坯板260。此时，第一坯板250和第二坯板260可以具有彼此不同的尺寸和厚度。例如，第一坯板250可以具有1.2mm的厚度，第二坯板260可以具有1.6mm的厚度。然而，本发明不限于此，并且可以将一个第一坯板250和一个第二坯板260同时放入加热炉内。另外，可以对第一坯板250和第二坯板260进行各种变换，例如，其可以形成为具有相同的尺寸但具有不同的厚度，或者形成为具有相同的厚度但具有不同的尺寸。
作为另一个实施例，在坯板放入步骤S110中，可以将具有单一厚度的至少两个坯板200同时放入加热炉内。例如，可以同时放入具有1.2mm厚度的至少两个第一坯板250，并且可以同时放入具有1.6mm厚度的至少两个第二坯板260。另外，在坯板放入步骤S110中，还可以将上述拼焊板220(参见图2)或连续变截面板230(参见图2)放入加热炉内。
放入加热炉内的坯板可以安装在滚轴上，然后沿传送方向传送。
坯板放入步骤S110之后可以执行多段加热步骤S120和均热加热步骤S130。多段加热步骤S120和均热加热步骤S130可以是在坯板通过加热炉内配备的多个区间时加热坯板的步骤。
具体地，在多段加热步骤S120中，由于坯板通过加热炉内配备的多个区间，因此坯板的温度可以分阶段升高。在加热炉内配备的多个区间中，可以存在执行多段加热步骤S120的多个区间，设定每个区间的温度，以使其在从放入坯板的加热炉入口向取出坯板的加热炉出口方向上升，从而可以使坯板的温度分阶段升高。
多段加热步骤S120之后可以执行均热加热步骤S130。在均热加热步骤S130中，可以在多段加热的坯板通过加热炉设定为Ac3至1000℃的温度的区间时，均热加热经多段加热的坯板。优选地，在均热加热步骤S130中，可以在930℃至1000℃的温度下均热加热多段加热的坯板。进一步优选地，在均热加热步骤S130中，可以在950℃至1000℃的温度下均热加热多段加热的坯板。另外，在加热炉内配备的多个区间中，可以存在执行均热加热步骤S130的至少一个区间。
图4是示出通过现有技术的方法在单一阶段中加热坯板时的温度变化的图表。具体地，图4是示出在设定加热炉的温度使其内部温度维持与坯板的目标温度Tt相同的温度然后在均热加热温度下同时加热具有1.2mm厚度的坯板和具有1.6mm厚度的坯板320的情况下，这些坯板的温度随时间变化的图表。
此时，坯板的目标温度Tt可以大于或等于Ac3。优选地，坯板的目标温度Tt可以是930℃。进一步优选地，坯板的目标温度Tt可以是950℃。然而，本发明并不限于此。另外，单一阶段加热是指将加热炉的温度设定为均热加热温度后，同时向加热炉内放入具有1.2mm厚度的坯板和具有1.6mm厚度的坯板并进行加热，而不是分别将具有1.2mm厚度的坯板和具有1.6mm厚度的坯板放入加热炉内并进行加热。
参考图4，可以看出在将加热炉的内部温度设定为与坯板的目标温度Tt相同的温度然后在均热加热温度下同时加热具有1.2mm厚度的坯板和具有1.6mm厚度的坯板时，具有1.2mm厚度的坯板比具有1.6mm厚度的坯板更快达到目标温度Tt。
即，具有1.2mm厚度的坯板先达到目标温度Tt，从而具有1.2mm厚度的坯板被均热加热第一时间S1，具有1.6mm厚度的坯板可以被均热加热短于所述第一时间S1的第二时间S2。由于均热加热的时间基于较晚达到目标温度的坯板来调节，先达到目标温度的具有1.2mm厚度的坯板可能被过度加热，因而具有1.2mm厚度的坯板的延迟断裂可能增加，并且焊接性可能下降。
图5是示出在根据本发明的实施例的热冲压部件制造方法中多段加热以及均热加热坯板时的温度变化的图表。图5是示出根据本发明的实施例的多段加热具有1.2mm厚度的坯板330以及多段加热具有1.6mm厚度的坯板340时的温度随时间变化的图表。
参考图5，根据实施例的加热炉可以配备具有不同的温度范围的多个区间。更具体地，加热炉可以配备具有第一温度范围T1的第一区间P1、具有第二温度范围T2的第二区间P2、具有第三温度范围T3的第三区间P3、具有第四温度范围T4的第四区间P4、具有第五温度范围T5的第五区间P5、具有第六温度范围T6的第六区间P6以及具有第七温度范围T7的第七区间P7。
第一区间P1至第七区间P7可以依次布置于加热炉内。具有第一温度范围T1的第一区间P1可以与放入坯板的加热炉的入口相邻，具有第七温度范围T7的第七区间P7可以与排出坯板的加热炉的出口相邻。因此，具有第一温度范围T1的第一区间P1可以是加热炉的第一个区间，具有第七温度范围T7的第七区间P7可以是加热炉的最后一个区间。如下文所述，在加热炉的多个区间中，第五区间P5、第六区间P6以及第七区间P7可以是执行均热加热的区间，而不是执行多段加热的区间。
加热炉内配备的多个区间的温度(例如第一区间P1至第七区间P7的温度)可以从放入坯板的加热炉的入口向取出坯板的加热炉的出口方向升高。然而，第五区间P5、第六区间P6以及第七区间P7的温度可以相同。另外，在加热炉内配备的多个区间中，彼此相邻的两个区间之间的温差可以大于0℃且小于或等于100℃。例如，第一区间P1和第二区间P2的温差可以大于0℃且小于或等于100℃。
作为实施例，第一区间P1的第一温度范围T1可以是840℃至860℃或835℃至865℃。第二区间P2的第二温度范围T2可以是870℃至890℃或865℃至895℃。第三区间P3的第三温度范围T3可以是900℃至920℃或895℃至925℃。第四区间P4的第四温度范围T4可以是920℃至940℃或915℃至945℃。第五区间P5的第五温度范围T5可以是Ac3至1000℃。优选地，第五区间P5的第五温度范围T5可以大于或等于930℃且小于或等于1000℃。进一步优选地，第五区间P5的第五温度范围T5可以大于或等于950℃且小于或等于1000℃。第六区间P6的第六温度范围T6和第七区间P7的第七温度范围T7可以与第五区域P5的第五温度范围T5相同。
尽管图5中示出根据本发明的实施例的加热炉配备具有不同的温度范围的七个区间，但本发明并不限于此。加热炉内可以配备具有不同的温度范围的五个区间、六个区间或八个区间等。
根据实施例的坯板在通过加热炉内限定的多个区间时被分阶段加热。作为实施例，在坯板通过加热炉内的多个区间时分阶段加热坯板的多段加热步骤中，加热炉内的温度条件可以满足以下数学式。
<数学式>
0<(Tg-Ti)/Lt<0.025℃/mm
其中，Tg为均热加热温度(℃)，Ti为加热炉的初始温度(℃)，Lt为多段加热区间的长度(mm)。
当所述数学式的值大于0.025℃/mm时，加热炉的初始温度下降，进而使坯板的升温速度下降，从而无法确保足够的均热加热时间。当为了确保足够的均热加热时间而在低滚轴运行速度下操作加热炉时，可能使生产效率下降。另外，当所述数学式的值为0℃/mm时，如上所述，由于厚度薄的坯板相对于均热加热先达到目标温度Tt，因此可能存在厚度薄的坯板发生过度加热的情况。
参考图4和图5，相较于通过均热加热加热坯板，当坯板通过加热炉内限定的多个区间(例如，第一区间P1至第四区间P4)时分阶段多段加热坯板且多段加热的温度条件满足所述数学式时，具有不同厚度的坯板的温度变化曲线显示出相似的趋势。例如，在将坯板放入加热炉内后经过相同的时间时，相较于在均热加热温度下加热具有1.2mm厚度的坯板310和在均热加热温度下加热具有1.6mm厚度的坯板320时的坯板间的温差，多段加热具有1.2mm厚度的坯板330以及多段加热具有1.6mm厚度的坯板340时的坯板间的温差更小。因此，在多段加热多个坯板时，通过相似地控制具有不同的厚度的多个坯板的升温速度，可以减少每个坯板到达目标温度的时间差，并且防止厚度薄的坯板被过度加热。
多段加热步骤S120之后可以执行均热加热步骤S130。在均热加热步骤S130中，可以在加热炉配备的多个区域的最后一个区间中以950℃至1000℃的温度均热加热坯板。
均热加热步骤S130可以在加热炉的多个区间中的最后一个部分执行。例如，均热加热步骤S130可以在加热炉的第五区间P5、第六区间P6以及第七区间P7执行。当加热炉内配备多个区间时，如果一个区间的长度较长，则可能存在所述区间内发生温度变化等问题。因此，执行均热加热步骤S130的区间可以分为第五区间P5、第六区间P6以及第七区间P7，并且所述第五区间P5、第六区间P6以及第七区间P7在加热炉内可以具有相同的温度范围。
在均热加热步骤S130中，可以在Ac3至1000℃的温度下均热加热经多段加热的坯板。优选地，在均热加热步骤S130中，可以在930℃至1000℃的温度下均热加热经多段加热的坯板。进一步优选地，在均热加热步骤S130中，可以在950℃至1000℃的温度下均热加热经多段加热的坯板。
图6是示出根据经加热的坯板的成型起始温度的高温抗拉特性的图表。图6是示出针对在950℃的温度下均热加热、取出然后空气冷却并暴露10秒的坯板410，以及在900℃的温度下均热加热、取出然后空气冷却并暴露10秒的坯板420进行高温抗拉测试的图表。此时，在950℃的温度下均热加热、取出然后空气冷却并暴露10秒的坯板410的成型起始温度可以是650℃至750℃，在900℃的温度下均热加热、取出然后空气冷却并暴露10秒的坯板420的成型起始温度可以是550℃至650℃。
参考图6，可以看出在950℃的温度下均热加热、取出然后空气冷却并暴露10秒的坯板410的真实应力低于在900℃的温度下均热加热、取出然后空气冷却并暴露10秒的坯板420。因此，当加热炉内的均热加热温度小于950℃时，在从加热炉内取出经加热的坯板后，由于空气冷却暴露的时间，冲压成型起始温度过低，进而使经加热的坯板的延伸率下降，因此可能在成型过程中发生厚度减少或断裂。由于在空气冷却暴露的时间内冷却经加热的坯板，因此坯板的强度提升，进而在同时成型多个坯板时需要较大的力，因此可能导致冲压设备超负荷。另外，当均热加热温度大于1000℃时，坯板内的例如Ti、V、Nb、Mo等碳化物形成元素或氮化物形成元素溶解至基材，从而难以抑制晶粒***。
作为实施例，在加热炉内的多个区间中，均热加热坯板的区间的温度可以高于或等于多段加热坯板的多个区间的温度。
作为实施例，坯板在加热炉内可以停留180秒至360秒。更具体地，在加热炉内多段加热坯板和均热加热坯板的时间可以为180秒至360秒。当坯板在加热炉内停留的时间小于180秒时，可能难以在所需的均热加热温度下充分地均热加热坯板。另外，当坯板在加热炉内停留的时间长于360秒时，渗入到坯板的氢气的量增加，从而使延迟断裂的风险上升，并且热冲压步骤之后的耐腐蚀性降低。
图7是示出在根据本发明的实施例的热冲压部件的制造方法中多段加热和均热加热坯板时的温度变化的图表。与图5不同，图7是示出根据距离的多个坯板的温度的图表。
参考图7，作为实施例，沿着坯板的传送路径，加热炉可以具有20m至40m的长度。加热炉可配备具有不同的温度范围的多个区间，并且多个区间中多段加热坯板的区间的长度D1与多个区间中均热加热坯板的区间的长度D2之比可以满足1:1至4:1。例如，多个区间中均热加热坯板的区间可以是加热炉的最后部分(例如，第五区间P5至第七区间P7)。当均热加热坯板的区间的长度增加，使多段加热坯板的区间的长度D1与均热加热坯板的区间的长度D2之比大于1：1时，在均热加热区间内生成奥氏体(FCC)组织，从而使渗透到坯板内的氢的量增加，并导致延迟断裂增加。另外，当均热加热坯板的区间的长度减小，使多段加热坯板的区间的长度D1与均热加热坯板的区间的长度D2之比小于4：1时，无法确保足够的均热加热区间(时间)，并且通过热冲压部件的制造方法制造的部件的强度可能不均匀。
作为实施例，在加热炉内配备的多个区间中，均热加热区间可以具有加热炉总长度的20％至50％的长度。
均热加热步骤S130之后，还可以执行转移步骤S140、形成步骤S150以及冷却步骤S160。
转移步骤S140可以包括将经均热加热的坯板从加热炉转移至冲压模具。在将经均热加热的坯板从加热炉转移至冲压模具中，可以空气冷却经均热加热的坯板10秒至15秒。
形成步骤S150可以包括通过对经转移的坯板进行热冲压来形成成型体。冷却步骤S160可以包括冷却所形成的成型体。
可以通过在冲压模具中将成型体成型为最终部件形状然后冷却成型体来形成最终产品。冲压模具内部可以配备使制冷剂循环的冷却通道。借助于通过冲压模具配备的冷却通道供应的制冷剂循环，可以快速冷却经加热的坯板。此时，为了防止板材的回弹现象并保持所需的形状，可以在关闭冲压模具时按压坯板并快速冷却。在对经加热的坯板进行成型和冷却时，可以以至少10℃/s的平均冷却速度将坯板冷却至马氏体结束温度。坯板可以在冲压模具内维持3秒至20秒。当在冲压模具内维持坯板的时间小于3秒时，不能充分冷却材料，并且由于产品存在余热且各部位存在温度偏差，可能产生热变形，从而导致尺寸质量下降。另外，当在冲压模具内维持坯板的时间大于20秒时，因冲压模具内的维持的时间变长，可能导致生产效率下降。
作为实施例，通过上述热冲压部件的制造方法制造的热冲压部件可以具有大于或等于500MPa且小于800MPa的抗拉强度以及铁素体与马氏体的复合组织。在一些实施例中，通过上述热冲压部件的制造方法制造的热冲压部件可以具有大于或等于800MPa且小于1200MPa的抗拉强度以及贝氏体与马氏体的复合组织。在一些实施例中，通过上述热冲压部件的制造方法制造的热冲压部件可以具有大于或等于1200MPa且小于2000MPa的抗拉强度以及全马氏体组织。
通过在加热炉内同时多段加热具有不同厚度的多个坯板，可以更加精确地控制多个坯板到达目标温度(例如，均热加热温度)的时间。由于更加精确地控制具有不同厚度的多个坯板到达目标温度(例如，均热加热温度)的时间，可以改善通过热冲压部件的制造方法制造的部件的氢脆性、耐腐蚀性以及焊接性。更具体地，当在加热炉内同时在单一阶段中加热薄钢板和厚钢板时，由于薄钢板比厚钢板先达到目标温度，因此可能存在薄钢板发生过度加热的情况。根据本发明的的实施例，即使在加热炉内同时加热薄钢板和厚钢板时，也可以多段加热薄钢板和厚钢板，因此可以相似地控制薄钢板和厚钢板达到目标温度(例如，均热加热温度)的时间。因此，通过相似地控制薄钢板和厚钢板到达目标温度(例如，均热加热温度)的时间，可以改善通过热冲压部件的制造方法制造的部件的氢脆性、耐腐蚀性以及焊接性。
(实施例)
制备具有表1所示的合金成分的坯板。在根据表2的标准设定的加热炉内，设定表3的各区间的温度，然后根据比较例1、比较例2以及实施例的条件制造热冲压部件。加热炉的总长度为22400mm。
表1
Figure BDA0003390368950000131
表2
Figure BDA0003390368950000132
表3
Figure BDA0003390368950000133
参考表3，利用根据实施例的热冲压部件的制造方法制造热冲压部件(实施例)，并且比较例1和比较例2分别通过在950℃和930℃的温度下均热加热坯板制造热冲压部件。
对根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的部件进行氢脆性评价、耐腐蚀性评价以及焊接性评价。
1.氢脆性评价
对于根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的部件，按照ISO16573-2015标准，利用热脱附光谱(Thermal Desoprtion Spectroscpoy，TDS)设备评价了氢脆性。即在真空气氛下，分别加热根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的多个部件，以在300℃以下测量从所述多个部件释放的扩散性氢的量。
图8是示出根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的多个部件所释放的氢气的释放率的图表，表4示出了基于图8的实施例、比较例1以及比较例2的氢气释放率的结果计算在300℃以下的扩散性氢的量的结果以及延迟断裂实验的结果。
表4
扩散性氢的量 迟延断裂实验结果
实施例 0.412ppm 未断裂
比较例1 0.531ppm 断裂
比较例2 0.475ppm 断裂
参考图8和表4，可以看出实施例中的在300℃以下的扩散性氢的量为0.412ppm；比较例1中的在300℃以下的扩散性氢的量为0.531ppm；比较例2中的在300℃以下的扩散性氢的量为0.475ppm。另外，在延迟断裂实验结果中，可以看出在比较例1和比较例2中发生了延迟断裂，但是在实施例中没有发生延迟断裂。因为通过多段加热制造的热冲压部件的扩散性氢的量最少，并且不会发生延迟断裂，因此当利用多段加热时，可以降低热冲压部件的氢脆性。
2.耐腐蚀性评价
对于根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的部件，按照ASTM G59-97(2014年)标准评价耐腐蚀性。具体地，对于耐腐蚀性评价实验，通过将试样用作工作电极、将高纯度碳棒用作对电极、将饱和甘汞电极用作参比电极来构造三电极电化学电池，从而进行铜电位极化试验。在通过在3.5％NaCl溶液中测量开路电位(open-circuitpotential，OCP)10小时以确认电化学稳定性后，进行铜电位极化试验，并且通过基于腐蚀电位(Ecorr)从-250mVSCE到0mVSCE以0.166mV/s的扫描速度施加电位，进行耐腐蚀性评价实验。
图9是示出根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的多个部件的耐腐蚀性评价的结果的图表，表5是通过基于图9的极化曲线计算根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的部件的腐蚀速度而获得的表。此时，表5的腐蚀速度分别为对应于在实施例、比较例1以及比较例2的极化曲线中稳定维持地电位发生分支时的点的电流密度的数值。
表5
腐蚀速度
实施例 2.805×10<sup>-6</sup>A
比较例1 3.109×10<sup>-5</sup>A
比较例2 1.979×10<sup>-5</sup>A
参考图9和图5，在比较例1以及比较例2中，均热加热温度越低，腐蚀速度就越小，因此耐腐蚀性优异。然而可以看出，与利用单一阶段加热相比，当如实施例利用多段加热时，可以确保更优异的耐腐蚀性。
3.焊接性评价
对根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的部件进行焊接性评价。在焊接性评价中，分别制备一对根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的部件，并在施加350kgf的压力和5.5kA的电流下使用由直径为6mm的铬-铜合金形成的电极棒进行点焊。在进行点焊时测量电阻。
通常，在初始阶段中至多30ms的电阻值变化决定飞溅的发生以及焊接性特征，并且电阻越低，焊接性越优异。
图10是示出根据实施例、比较例1以及比较例2的条件制造的多个部件的电阻值的图表。参考图10，可以看出，与通过在950℃的温度下均热加热而制造的热冲压部件(比较例1)以及通过在930℃的温度下均热加热而制造的热冲压部件(比较例2)相比，通过多段加热制造的热冲压部件(实施例)具有更低的电阻。因此，可以验证，与通过在950℃的温度下均热加热而制造的热冲压部件(比较例1)以及通过在930℃的温度下均热加热而制造的热冲压部件(比较例2)的焊接性相比，通过多段加热制造的热冲压部件(实施例)的焊接性相对优异。
如上所述，本发明参考附图中所示的实施例进行了描述，但这仅是示例性的，所属领域的技术人员能够理解可以基于实施例进行各种变换和实施例的变换。因此，本发明真正的技术保护范围应以所附权利要求的技术构思所决定。

Claims (14)

1.一种热冲压部件的制造方法，其包括：
向配备具有不同的温度范围的多个区间的加热炉内放入坯板；
分阶段多段加热所述坯板；以及
在Ac3至1000℃温度下均热加热所述坯板，
其中，
在多段加热步骤中，加热炉内的温度条件满足以下数学式：
<数学式>
0<(Tg-Ti)/Lt<0.025℃/mm
(上式中，Tg为均热加热温度(℃)，Ti为加热炉的初始温度(℃)，Lt为多段加热区间的长度(mm))。
2.根据权利要求1所述的热冲压部件的制造方法，其中，
在多个区间中，多段加热所述坯板的区间的长度与均热加热所述坯板的区间的长度之比满足1：1至4：1。
3.根据权利要求1所述的热冲压部件的制造方法，其中，
将具有不同厚度的至少两个坯板同时转移至加热炉内。
4.根据权利要求1所述的热冲压部件的制造方法，其中，
所述坯板包括第一部分与第二部分，所述第一部分具有第一厚度，所述第二部分具有不同于所述第一厚度的第二厚度。
5.根据权利要求2所述的热冲压部件的制造方法，其中，
多个区间的温度从加热炉的入口向加热炉的出口方向上升。
6.根据权利要求5所述的热冲压部件的制造方法，其中，
在多段加热所述坯板的区间中，彼此相邻的两个区间之间的温差大于0℃且小于或等于100℃。
7.根据权利要求2所述的热冲压部件的制造方法，其中，
在多个区间中，均热加热所述坯板的区间的温度高于多段加热所述坯板的其它区间的温度。
8.根据权利要求1所述的热冲压部件的制造方法，其中，
所述坯板在加热炉内停留180秒至360秒。
9.根据权利要求1所述的热冲压部件的制造方法，
在均热加热步骤之后，所述方法进一步包括：
将经均热加热的坯板从加热炉转移至冲压模具；
通过对经转移的坯板进行热冲压来形成成型体；以及
冷却所形成的成型体。
10.根据权利要求9所述的热冲压部件的制造方法，其中，
在将经均热加热的坯板从加热炉转移至冲压模具中，
空气冷却所述经均热加热的坯板10秒至15秒。
11.一种热冲压部件，其通过根据权利要求1至权利要求10中任一项所述的热冲压部件的制造方法来制造，其中，
扩散性氢的量小于0.45ppm，并且通过铜电位极化试验测得的腐蚀速度小于或等于3×10-6A。
12.根据权利要求11所述的热冲压部件的制造方法，其中，
其具有大于或等于500MPa且小于800MPa的抗拉强度，并且具有铁素体与马氏体的复合组织。
13.根据权利要求11所述的热冲压部件的制造方法，其中，
其具有大于或等于800MPa且小于1200MPa的抗拉强度，并且具有铁素体与马氏体的复合组织。
14.根据权利要求11所述的热冲压部件的制造方法，其中，
其具有大于或等于1200MPa且小于2000MPa的抗拉强度，并且具有全马氏体组织。
CN202080041159.1A 2019-12-20 2020-11-18 热冲压部件及其制造方法 Active CN113924373B (zh)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-2019-0171792 2019-12-20
KR20190171792 2019-12-20
KR1020200116097A KR102315388B1 (ko) 2019-12-20 2020-09-10 핫 스탬핑 부품, 및 이의 제조 방법
KR10-2020-0116097 2020-09-10
PCT/KR2020/016269 WO2021125577A1 (ko) 2019-12-20 2020-11-18 핫 스탬핑 부품, 및 이의 제조 방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113924373A true CN113924373A (zh) 2022-01-11
CN113924373B CN113924373B (zh) 2023-09-01

Family

ID=73870158

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202080041159.1A Active CN113924373B (zh) 2019-12-20 2020-11-18 热冲压部件及其制造方法

Country Status (4)

Country Link
US (6) US11583909B2 (zh)
EP (1) EP3839079A1 (zh)
CN (1) CN113924373B (zh)
WO (1) WO2021125577A1 (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021125577A1 (ko) * 2019-12-20 2021-06-24 현대제철 주식회사 핫 스탬핑 부품, 및 이의 제조 방법
CN114130815A (zh) * 2021-10-26 2022-03-04 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 一种小批量轧制纯钛卷板的工艺方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1830147A1 (de) * 2006-03-03 2007-09-05 Schwartz, Eva Mehrkammer-Durchlaufofen mit Schutzgasbetrieb und Verfahren zum oxidfreien Erwärmen von verzinkten Werkstücken
CN101806541A (zh) * 2010-04-09 2010-08-18 首钢总公司 一种优化控制大型步进梁式加热炉板坯加热制度的模型
JP2010235987A (ja) * 2009-03-30 2010-10-21 Jfe Steel Corp 耐ｈｉｃ特性と溶接熱影響部靭性に優れたラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法
JP2013204090A (ja) * 2012-03-28 2013-10-07 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp ホットスタンプ用のテーラードブランク
CN104838030A (zh) * 2013-05-09 2015-08-12 现代Hysco株式会社 具有增强的韧性的热冲压产品和其制造方法
CN106929758A (zh) * 2017-03-03 2017-07-07 唐山钢铁集团有限责任公司 一钢多级冷轧低合金高强钢带及其生产方法
JP6323617B1 (ja) * 2017-02-10 2018-05-16 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
CN109055865A (zh) * 2018-10-08 2018-12-21 鞍钢股份有限公司 一种具有优异耐蚀性能的隔水管用钢及其制造方法

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10049660B4 (de) * 2000-10-07 2005-02-24 Daimlerchrysler Ag Verfahren zum Herstellen lokal verstärkter Blechumformteile
JP4673656B2 (ja) * 2005-04-11 2011-04-20 新日本製鐵株式会社 熱間プレス成形装置
WO2008110670A1 (fr) * 2007-03-14 2008-09-18 Arcelormittal France Acier pour formage a chaud ou trempe sous outil a ductilite amelioree
US8864921B2 (en) * 2007-07-19 2014-10-21 Tata Steel Ijmuiden B.V. Method for annealing a strip of steel having a variable thickness in length direction
KR101045839B1 (ko) * 2008-10-02 2011-07-01 주식회사 엠에스 오토텍 핫스탬핑용 가열로 장치
KR101125069B1 (ko) * 2009-10-09 2012-06-13 주식회사 엠에스 오토텍 핫 스탬핑용 가열로 장치 및 블랭크 가열방법
KR101448473B1 (ko) * 2012-12-03 2014-10-10 현대하이스코 주식회사 테일러 웰디드 블랭크, 그 제조방법 및 이를 이용한 핫스탬핑 부품
KR101360661B1 (ko) * 2012-12-21 2014-02-10 주식회사 포스코 테일러드 블랭크 결합구조를 갖는 핫스탬핑 부재
EP2754603B1 (en) * 2013-01-10 2017-07-19 Volvo Car Corporation Method, vehicle reinforcement & vehicle
KR101827188B1 (ko) * 2013-09-10 2018-02-07 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 열간 프레스용 강판 및 프레스 성형품, 및 프레스 성형품의 제조 방법
WO2016132165A1 (fr) * 2015-02-19 2016-08-25 Arcelormittal Procede de fabrication d'une piece phosphatable a partir d'une tole revetue d'un revetement a base d'aluminium et d'un revetement de zinc
EP3184655A1 (de) * 2015-12-23 2017-06-28 Benteler Automobiltechnik GmbH Wärmebehandlungsofen sowie verfahren zur wärmebehandlung einer vorbeschichteten stahlblechplatine und verfahren zur herstellung eines kraftfahrzeugbauteils
DE102017202377A1 (de) * 2017-02-15 2018-08-16 Volkswagen Aktiengesellschaft Verfahren zur Wärmebehandlung, Verfahren zur Warmumformung, Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens und Kraftfahrzeug
KR102017103B1 (ko) 2017-02-17 2019-09-03 주식회사 엠에스 오토텍 핫스탬핑 부품의 제조방법
DE102017110864B3 (de) * 2017-05-18 2018-10-18 Voestalpine Metal Forming Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen gehärteter Stahlblechbauteile mit unterschiedlichen Blechdicken
DE102017120128A1 (de) * 2017-09-01 2019-03-07 Schwartz Gmbh Verfahren zum Erwärmen eines metallischen Bauteils auf eine Zieltemperatur und entsprechender Rollenherdofen
CN108588612B (zh) 2018-04-28 2019-09-20 育材堂（苏州）材料科技有限公司 热冲压成形构件、热冲压成形用预涂镀钢板及热冲压成形工艺
WO2021125577A1 (ko) * 2019-12-20 2021-06-24 현대제철 주식회사 핫 스탬핑 부품, 및 이의 제조 방법

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1830147A1 (de) * 2006-03-03 2007-09-05 Schwartz, Eva Mehrkammer-Durchlaufofen mit Schutzgasbetrieb und Verfahren zum oxidfreien Erwärmen von verzinkten Werkstücken
JP2010235987A (ja) * 2009-03-30 2010-10-21 Jfe Steel Corp 耐ｈｉｃ特性と溶接熱影響部靭性に優れたラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法
CN101806541A (zh) * 2010-04-09 2010-08-18 首钢总公司 一种优化控制大型步进梁式加热炉板坯加热制度的模型
JP2013204090A (ja) * 2012-03-28 2013-10-07 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp ホットスタンプ用のテーラードブランク
CN104838030A (zh) * 2013-05-09 2015-08-12 现代Hysco株式会社 具有增强的韧性的热冲压产品和其制造方法
JP6323617B1 (ja) * 2017-02-10 2018-05-16 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
CN106929758A (zh) * 2017-03-03 2017-07-07 唐山钢铁集团有限责任公司 一钢多级冷轧低合金高强钢带及其生产方法
CN109055865A (zh) * 2018-10-08 2018-12-21 鞍钢股份有限公司 一种具有优异耐蚀性能的隔水管用钢及其制造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
王敏;王凤琴;宁林新;孙茂林;余威;刘志民;: "加热炉不同钢种板坯混装加热制度优化模型的研究与应用", 工业炉, no. 06 *

Also Published As

Publication number Publication date
EP3839079A1 (en) 2021-06-23
CN113924373B (zh) 2023-09-01
US20230143840A1 (en) 2023-05-11
US11931786B2 (en) 2024-03-19
US20230148259A1 (en) 2023-05-11
WO2021125577A1 (ko) 2021-06-24
US11938530B2 (en) 2024-03-26
US20230150001A1 (en) 2023-05-18
US11931785B2 (en) 2024-03-19
US20210187577A1 (en) 2021-06-24
US11583909B2 (en) 2023-02-21
US20230166311A1 (en) 2023-06-01
US20230150000A1 (en) 2023-05-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110904319B (zh) 一种高碳工具钢sk85冷轧宽钢带的制造工艺
US20210147955A1 (en) Hot-stamped part and method for manufacturing same
KR102315388B1 (ko) 핫 스탬핑 부품, 및 이의 제조 방법
KR20150048885A (ko) 고강도 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR101677398B1 (ko) 열간성형용 강재 및 이를 이용한 부재 제조방법
CN113924373B (zh) 热冲压部件及其制造方法
CN111530927B (zh) 一种不锈钢复合板的轧制方法
CN110423945B (zh) 一种抗拉强度1800MPa级以上的冷弯性能优良的含锌涂覆层热成形构件及其制备方法
KR102045654B1 (ko) 고온 특성과 상온 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법
CN114302978B (zh) 钢板、构件及它们的制造方法
KR101917464B1 (ko) 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법
KR102345608B1 (ko) 핫 스탬핑 부품, 및 이의 제조 방법
KR101917469B1 (ko) 재질편차가 적고 표면품질이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR102389359B1 (ko) 핫 스탬핑 부품, 및 이의 제조 방법
KR102551329B1 (ko) 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조 방법
KR102672305B1 (ko) 블랭크의 제조 방법 및 핫 스탬핑 부품의 제조 방법
KR102412624B1 (ko) 핫 스탬핑 부품 및 그 제조방법
KR20240107973A (ko) 핫 스탬핑 부품의 제조 방법
EP4260960A1 (en) Hot-stamped component and method for manufacturing same
KR20190077800A (ko) 초고강도 열연 강판, 강관, 부재 및 그 제조 방법
US20230150008A1 (en) Hot stamping component and method of manufacturing the same
KR20240107922A (ko) 핫 스탬핑 부품
CN117616144A (zh) 冷轧钢板及其制造方法
KR20230166779A (ko) 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조 방법
KR20230081456A (ko) 접합 블랭크의 제조 방법 및 핫 스탬핑 부품의 제조 방법

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant