CN105014201A - 压水堆核级铸件异种材料补焊方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种压水堆核级铸件异种材料补焊方法,该方法是以镍基合金材料为焊接材料,通过手工电弧焊或钨极氩弧焊对基体材料Z5CND13-04M铸件进行补焊;其中:所述镍基合金材料为ENiCrFe-3或ERNiCr-3;当焊接材料为ENiCrFe-3时:材料规格φ3.2mm,焊接电流80-125A,焊接电压≤33V,焊接速度≥229mm/min;当焊接材料为ERNiCr-3时:材料规格φ2.4mm,焊接电流≤200A,焊接电压≤25V,焊接速度≥127mm/min。本发明采用异种材料进行补焊,同时焊前预热、焊接过程中控制层间温度,以及焊后低温消除应力处理,补焊后工件各种性能指标满足标准要求。
Description
技术领域
本发明涉及材料补焊工艺技术领域,具体涉及一种压水堆核级铸件异种材料补焊方法,用于对压水堆核岛非承压边界部件采用RCC-M标准材料Z5CND13-04M铸件精加工后出现超标缺陷的补焊。
背景技术
压水堆核二、三级泵叶轮、吸入段等部件采用的是RCC-M标准材料:马氏体不锈钢Z5CND13-04M铸件,在铸造及加工过程中不可避免地会出现缺陷,需要补焊,补焊必须按RCC-M标准进行工艺评定,工艺评定合格后方可进行焊接。在精加工时出现缺陷,用同材质补焊存在热处理及焊接变形的问题,另外叶轮口环已经激光淬火,再进行热处理导致激光淬火失效,存在报废风险。
发明内容
针对现有技术中存在的不足之处,本发明的目的在于提供一种压水堆核级铸件异种材料补焊方法,该方法能有效解决铸件精加工后缺陷修复的问题。
本发明技术方案如下:
一种压水堆核级铸件异种材料补焊方法,该方法是以镍基合金材料为焊接材料,通过手工电弧焊或钨极氩弧焊对基体材料Z5CND13-04M铸件进行补焊;其中:所述镍基合金材料为ENiCrFe-3或ERNiCr-3;焊接工艺参数如下:
当焊接材料为ENiCrFe-3时:材料规格φ3.2mm,焊接电流80-125A,焊接电压≤33V,焊接速度≥229mm/min。
当焊接材料为ERNiCr-3时:材料规格φ2.4mm,焊接电流≤200A,焊接电压≤25V,焊接速度≥127mm/min。
焊接之前,由于两种材料物理性能、力学性能相差非常大,所以确定焊前预热温度不低于205℃,第一层焊接时每道之间温度不大于260℃,另外为防止产生热裂纹及晶间腐蚀,其余层焊接时采取控制层间温度不大于150℃。焊后低温消除应力(300℃±10℃)处理方法。
本发明所产生的有益效果及优点如下:
1、本发明采用异种材料(镍基合金)进行补焊,同时进行焊前预热、焊接过程中控制层间温度,以及焊后低温消除应力处理,补焊后工件各种性能指标满足标准要求。
2、本发明应用于核电产品执行RCC-M标准制造的同类型马氏体不锈钢Z5CND13-04的缺陷修复。
附图说明
图1为对比例1中选择试件材料结构形式。
图2为对比例1中补焊后样品宏观形貌图;图中:(a)为补焊样品宏观形貌图;(b)为补焊区局部放大图。
图3为对比例1中1#发生断裂的样品的补焊区局部放大图;图中:(a)和(b)分别为样品不同部位处的局部放大图。
图4为对比例1中2#样品补焊区局部放大图;图中:(a)补焊区与基体的界面处;(b)补焊区。
图5为对比例1中3#样品补焊区局部放大图;图中:(a)补焊区与基体的界面处;(b)补焊区。
图6为对比例1显微硬度测量取样位置及测量取点示意图;图中:(a)取样位置;(b)测量取点。
图7为对比例1中三种样品补焊区显微硬度测量结果。
图8为实施例1试样硬度测试示意图。
图9为实施例1试样宏观金相检验;其中,(a)为手工电弧焊;(b)为钨极氩弧焊。
图10为实施例1中手工电弧焊样品200倍微观金相检验图;图中,(a)母材;(b)热影响区;(c)为焊缝。
图11为实施例1中钨极氩弧焊样品200倍微观金相检验图;图中,(a)母材;(b)热影响区;(c)为焊缝。
具体实施方式
下面结合附图及实施例对本发明作进一步详述。
本发明是以镍基合金材料为焊接材料,通过手工电弧焊或钨极氩弧焊对基体材料Z5CND13-04M铸件进行补焊;其中:所述镍基合金材料为ENiCrFe-3或ERNiCr-3;焊接工艺参数如下:
当焊接材料为ENiCrFe-3时:材料规格φ3.2mm,焊接电流80-125A,焊接电压≤33V,焊接速度≥229mm/min。
当焊接材料为ERNiCr-3时:材料规格φ2.4mm,焊接电流≤200A,焊接电压≤25V,焊接速度≥127mm/min。
焊接之前,由于两种材料物理性能、力学性能相差非常大,所以确定焊前预热温度不低于205℃,第一层焊接时每道之间温度不大于260℃,焊后低温消除应力300℃处理方法。另外为防止产生热裂纹及晶间腐蚀,其余层焊接时采取控制层间温度不大于150℃。
对比例1
本例为同材质补焊:
方案确定:按RCC-M标准要求,选择试件材料与产品相同,结构形式如图1所示:
工艺方法:采取手工电弧焊方法:
焊接材料:E410NiMo-15
材料规格:φ3.2mm
焊接电流:85-115A
层间温度:不大于260℃
焊后保温缓冷,并依次进行150℃、400℃、590℃后热处理。
试验检验项目:弯曲试件一件、金相两件、硬度一件
试验结果:
(一)宏观观察
如图2(a)所示,是补焊后经过不同的温度的消应力处理经弯曲实验,有的样品发生断裂,有的样品未发生断裂;为了便于区分和标记,根据热处理温度的不同,将图2(a)中的三块料自上而下分别标记为1#,2#和3#样品,其中1#样品补焊后经150℃热处理,弯曲后发生断裂;2#样品补焊后经400℃热处理,3#样品补焊后经590℃热处理;2#和3#样品弯曲后均未发生断裂。图2(b)为3#样品补焊区及其周围基体的局部放大图。
采用Leica L6D体视学显微镜进一步观察不同样品补焊区。图3(a)-(b)为1#发生断裂的样品的补焊区局部放大图,在补焊区发现了较为明显的裂纹;最长的裂纹约有7-8厘米。
图4是2#样品补焊区局部放大图,在补焊区与基体的界面处(图4a)和补焊区(图4b)均发现了较为明显的裂纹;与1#样品相比,裂纹长度明显变短,最长裂纹约有1-3厘米。
图5是3#样品补焊区局部放大图,在补焊区与基体的界面处(图5a)和补焊区(图5b)也发现了较为明显的裂纹;但与1#和2#样品相比,裂纹最短。因而可以初步总结到,从1#,2#到3#样品,随消应力处理温度的升高,补焊区开裂的程度逐渐降低。
(二)显微硬度测量
在补焊区的中心,沿样品的厚度和长度方向取样,具体取样如图6(a)所示。将样品表面利用水砂纸打磨值2000#,机械抛光至1.5μm;利用HVS-5型显微维氏硬度计进行硬度测量,测量时的载荷取为1kg,保持时间为15s;在每个补焊区的中间开始测量,连续取三列,每列的间隔是2mm;从补焊区外侧开始测量,每列不同点之间的间隔是0.5mm,具体测量取点示意图如图6(b)所示。
图7是三种样品补焊区显微硬度具体测量结果。1,2#样品在表面补焊区的显微硬度值相差不大,约为400左右;与1#和2#样品相比较,3#样品的表面补焊区的显微硬度值最小,仅有300左右;因而相比之下,590℃的消应力处理效果显著;对补焊区进行150和400℃的消应力处理效果不明显;结合之前的表面裂纹观察(图3-5),可以认为材料内部硬度过大是导致1#样品断裂,2#样品开裂较严重的主要原因。
从试验结果看,这种材料采取同材质补焊,焊后低温消除应力处理很难达到标准要求。
实施例1
本实施例为异种材料补焊,过程如下:
1)试件结构形式同对比例1。
2)焊接方法:采取两种方法:手工电弧焊、钨极氩弧焊。
3)焊接材料选择:选择适合异种材料焊接,且塑韧性及抗腐蚀性非常好的镍基合金材料,ENiCrFe-3和ERNiCr-3分别进行实验。
4)焊接工艺参数如下表1:
表1
5)焊接过程控制:
由于两种材料物理性能、力学性能相差非常大,为防止产生热应力裂纹,所以确定焊前最少预热205℃,第一层控制每道间温度不大于260℃,焊后低温消除应力300℃处理方法。另外为防止产生热裂纹及晶间腐蚀,其余各层采取控制层间温度不大于150℃。
6)试验检验项目确定:
依据RCC-M标准,确定检验项目如下:
-面弯试样一件;
-硬度试样一件;
-宏观金相一件;
-微观试样一件。
7)试验结果:
面弯试验:按RCC-M标准SI200弯曲180°无任何缺陷产生。
硬度试验:测试示意图如图8所示。手工电弧焊硬度测量值分别为:
母材区域HV10:
左侧:从左到右分别为:285,285,274,279,284,285,289,285,285。
右侧:从左到右分别为:285,285,285,285,285,287,287,285,285,287。
热影响区域HV10:
左侧:从左到右分别为:330,330,327,322,339,339。
右侧:从左到右分别为:360,366,366,366,366。
焊缝区域:从左到右分别为:233,236,210,207,207,218,218,219,219,221,221,219,218,218,218,228,225,221,218,221,221,221,218,218,218,218,221,221,221,221,221,230,212,212,219,219,212,199,198,201。
钨极氩弧焊硬度测量值分别为:
母材区域HV10:
左侧:从左到右分别为:276,285,285,279,285,279,264,264,294。
右侧:从左到右分别为:274,274,274,274,274,274,279,281,276,285。
热影响区域HV10:
左侧:从左到右分别为:322,348,348,348,330,330。
右侧:从左到右分别为:348,339,354,354,319。
焊缝区域:从左到右分别为:200,210,206,206,206,206,215,215,213,213,213,210,210,210,213,213,213,215,215,215,215,213,213,213,213,213,215,212,213,213,213,213,212,206,207,207,207,212,205,205。50μm
硬度试验中:手工电弧焊方法时:母材平均值:HV10:284;热影响区平均值:HV10:346;焊缝平均值:HV10:217。
钨极氩弧焊方法时:母材平均值:HV10:277;热影响区平均值:HV10:340;焊缝平均值:HV10:210。
宏观金相检验如图9所示,其中,图9(a)为手工电弧焊,图9(b)为钨极氩弧焊。母材、热影响区和焊缝200倍微观金相检验如图10-11所示,其中,图10(a)-(c)为手工电弧焊,图11(a)-(c)为钨极氩弧焊。
从本实施例试验结果看,采用异种材料(镍基合金)进行补焊,焊前预热,焊接过程中控制层间温度,焊后低温消除应力处理,各种性能指标满足标准要求。
Claims (5)
1.一种压水堆核级铸件异种材料补焊方法,其特征在于:该方法是以镍基合金材料为焊接材料,通过手工电弧焊或钨极氩弧焊对基体材料Z5CND13-04M铸件进行补焊;其中:所述镍基合金材料为ENiCrFe-3或ERNiCr-3;焊接工艺参数如下:
当焊接材料为ENiCrFe-3时:材料规格φ3.2mm,焊接电流80-125A,焊接电压≤33V,焊接速度≥229mm/min;
当焊接材料为ERNiCr-3时:材料规格φ2.4mm,焊接电流≤200A,焊接电压≤25V,焊接速度≥127mm/min。
2.根据权利要求1所述的压水堆核级铸件异种材料补焊方法,其特征在于:所述压水堆核级铸件为压水堆核级叶轮或吸入段部件。
3.根据权利要求1所述的压水堆核级铸件异种材料补焊方法,其特征在于:焊接之前进行预热,预热温度不低于205℃。
4.根据权利要求1所述的压水堆核级铸件异种材料补焊方法,其特征在于:焊接过程中,第一层控制每道间温度不大于260℃,以防止由于两种材料线膨胀系数不同而产生的热应力裂纹;其余层焊接控制层间温度不大于150℃,以防止产生热裂纹及晶间腐蚀。
5.根据权利要求1所述的压水堆核级铸件异种材料补焊方法,其特征在于:焊后低温消除应力,温度为300℃±10℃。
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