CN104480393A

CN104480393A - 油槽罐车用TC128GrB钢板及其生产方法

Info

Publication number: CN104480393A
Application number: CN201410687972.2A
Authority: CN
Inventors: 刘丹; 刘利香
Original assignee: Wuyang Iron and Steel Co Ltd
Current assignee: Wuyang Iron and Steel Co Ltd
Priority date: 2014-11-26
Filing date: 2014-11-26
Publication date: 2015-04-01
Anticipated expiration: 2034-11-26
Also published as: CN104480393B

Abstract

一种油槽罐车用TC128GrB钢板及其生产方法，成分组成按重量含量计为：C 0.14%～0.24%，Si 0.15%～0.50%，Mn 1.30%～1.65%，P≤0.015%，S≤0.005%,Cu≤0.30%，V 0.020%～0.10%，Nb0.005%～0.020%，Ti≤0.020%，Al 0.020%～0.050%，Cev≤0.53%，余量为Fe及不可避免的杂质；Cev=C+ Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15。高碳、微合金含量较低，成本低；强韧匹配，钢板力学性能完全满足罐车用钢对TC128GrB钢的标准要求且有很大富裕量；并且加入的贵重金属含量少，生产成本低。

Description

油槽罐车用TC128GrB钢板及其生产方法

技术领域

本发明涉及一种罐车用钢，尤其是一种油槽罐车用TC128GrB钢板及其生产方法。

背景技术

自20世纪60年代起，我国液化气体汽车罐车的罐体用钢大多采用的是强度级别较低的Q345R钢（抗拉强度Rm为500MPa级），致使罐体壁厚较厚，造成现有的汽车罐车自重系数大、容重比小、运载效率低，从而限制了国产液化气体汽车罐车的大型化（高参数）发展。与国外先进水平相比，我国汽车罐车的自重系数比日本和欧美等先进国家的约高30%。因此，减薄、降低罐体重量以及提高钢板强度，是我国罐车开发的一个方向。

TC128GrB钢板是一种高强度碳锰型油槽用板，抗拉强度在560Mpa以上，主要用于油槽罐车的封头部位。现有TC128GrB钢板存在生产难度大、价格较高且只能保证-20℃横向冲击功的不足之处。

发明内容

本发明要解决的技术问题是提供一种低成本、高性能的油槽罐车用TC128GrB钢板；本发明还提供了一种油槽罐车用TC128GrB钢板的生产方法。

为解决上述技术问题，本发明所采取的技术方案是：其由下述重量百分含量的化学成分组成：C 0.14%～0.24%，Si 0.15%～0.50%，Mn 1.30%～1.65%，P≤0.015%，S≤0.005%, Cu≤0.30%，V 0.020%～0.10%，Nb 0.005%～0.020%，Ti≤0.020%，Al 0.020%～0.050%，碳当量Cev≤0.53%，余量为Fe及不可避免的杂质；其中Cev=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15。

本发明所述钢板组织主要为铁素体、珠光体和贝氏体。

本发明方法包括加热、轧制和热处理工序，所述加热工序采用下述重量百分含量的化学成分的钢坯：C 0.14%～0.24%，Si 0.15%～0.50%，Mn 1.30%～1.65%，P≤0.015%，S≤0.005%, Cu≤0.30%，V 0.020%～0.10%，Nb 0.005%～0.020%，Ti≤0.020%，Al 0.020%～0.050%，碳当量Cev≤0.53%，余量为Fe及不可避免的杂质；其中Cev=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15。

本发明方法所述加热工序：最高加热温度≤1250℃，加热速度≥1.0min/mm，均热段温度1220℃～1240℃，均热段加热时间≥90min。

本发明方法所述轧制工序：采用Ⅱ型控轧工艺；第一阶段轧制在950℃～1100℃之间，此阶段道次压下量为10%～25%，以保证钢板不瓢曲，累计压下率≥70%；第二阶段的开轧温度≤900℃，终轧温度≤820℃，累计压下率≥30%；轧后钢板快速冷却，返红温度650℃～700℃。

本发明方法所述热处理工序：加热温度900℃±10℃，总加热时间30min～50min；正火后，钢板经过风冷处理10min。

本发明的罐车用钢TC128GrB采用C-Mn-Cu-V系微合金元素复合强化，具有良好的强韧性匹配和焊接性能。高强钢的发展是逐步降低碳含量的过程，碳含量的降低，一方面有利于提高钢的韧性，另一方面可显著地改善钢的焊接性能，本发明中碳含量在0.14～0.24%，适用需要更高韧性和焊接性能的受力复杂的大型钢结构件。本发明中Si含量在0.15～0.50%之间，Si主要以固溶强化形式提高钢的强度，但不可含量过高，以免降低钢的韧性。本发明中适量的Cu能使钢板试样经长时间模焊处理后，析出强化钢板基体；从而避免钢板模焊后强度指标下降过快。本发明中V含量在0.02～0.10%，V经过控轧后，V的C、N化物析出，能强烈提高钢板得强度。本发明中加入有少量的Nb，有利于控轧，减小V的C、N化物析出物的尺寸。本发明中杂质元素P、S等含量下限不做限制，在工艺设备能力下尽可能降低，以达到钢质纯净力学性能均匀的目的。

本发明方法采用C-Mn-Cu-V系微合金元素复合强化，经过合理的热处理工艺，获得良好的强韧性匹配，同时又不降低钢板的焊接性能。采用本发明方法进行生产实现了较低的碳当量和微合金含量的化学成分设计，严格控制铸坯加热、轧制及冷却参数，钢板经正火处理后，既获得了技术条件要求的各项力学性能指标又降低了生产成本，同时得到了更细小的组织结构和更佳的焊接性能。

采用上述技术方案所产生的有益效果在于：本发明在成分设计上采用C-Mn-Cu-V的设计思路，高碳、微合金含量较低，且成本低廉；强韧匹配，屈服强度在355MPa以上，抗拉强度在560～690MPa左右，且钢板同板差较小；-45.6℃纵、横向冲击功大于30焦耳，低温韧性良好；经检测本发明的钢板的常规力学性能以及高温模焊性能达到下列要求：屈服强度Rp_0.2≥345MPa，抗拉强度Rm≥560MPa，延伸率A₅₀≥22%，-45.6横向℃≥30.3J。本发明钢力学性能完全满足罐车用钢对TC128GrB钢的标准要求且有相当大的富裕量；并且加入的贵重金属含量少（尤其是没有加入Ni合金），生产成本较低。

本发明的钢板化学成分设计采用价格低廉的碳、锰固溶强化，铜的沉淀强化作用，通过合理热处理制度，得到铁素体、珠光体组织和一定比例的贝氏体，钢板表面贝氏体层少，晶粒度9级以上等要求，解决了高强度，高冲击韧性和钢板热成型后的强度问题，冲击温度达到-45.6℃。本发明方法在较少贵重合金使用量条件下确保钢板力学性能良好和板型，钢板厚度公差控制精确，在-0.7mm～+0.3mm，钢板厚度≤25.4mm；使钢板具有良好的组织、综合性能和焊接性能，且工艺简单、易于操作。

附图说明

下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细的说明。

图1是本发明钢板100微米组织照片；

图2是本发明钢板20微米组织照片；

图3是本发明钢板模焊态100微米组织照片；

图4是本发明钢板模焊态20微米组织照片。

具体实施方式

实施例1：本油槽罐车用TC128GrB钢板采用下述方法生产而成。

（1）钢坯的化学成分（重量）为：C 0.15%，Si 0.15%，Mn 1.65%，P 0.012%，S 0.002%，Cu 0.25%，V 0.095%，Nb 0.006%，Ti 0.016%，Al 0.032%，Cev 0.46%，余量为Fe及不可避免的夹杂。为了避免低合金高强度钢坯表面出现炸裂，钢坯要求堆垛24小时以上，释放应力。

（2）本油槽罐车用TC128GrB钢板采用下述工艺步骤生产而成：

A、加热工艺：钢坯经堆垛30小时后装炉；低温慢速加热，最高加热温度1250℃，保证钢坯透烧均匀，加热速度1.5min/mm（即按每毫米厚度钢板加热1.5分钟计算），均热段温度1220℃～1240℃，均热段加热时间120min，保证锭坯透烧均匀。

B、轧制工艺：采用Ⅱ型控轧工艺；第一阶段轧制在1100℃，此阶段大多数道次压下量为10%，累计压下率70％，使奥氏体发生完全再结晶，以细化奥氏体晶粒；第二阶段为奥氏体非再结晶阶段，开轧温度900℃，终轧温度820℃，累计压下率50%。轧后钢板入ACC快速冷却，返红温度670℃。

C、钢板轧后走剪切线，切除钢板双边。

D、热处理工艺：加热温度900℃±10℃，总加热时间35min；正火后，钢板经过风冷处理10min，即可得到所述的TC128GrB钢板。

本实施例所得TC128GrB钢板的组织图见图1，2；由图1和图2可见，本TC128GrB钢板组织为珠光体+铁素体+贝氏体+马氏体（少量，分布在带状组织中），组织均匀，组织的晶粒度为9.5级左右。

本实施例所得TC128GrB钢板的常规力学性能：屈服强度430MPa；抗拉强度：615MPa；延伸：32%；-45.6℃冲击功AKV（横向）73、89、102J；-45.6℃冲击功AKV（纵向）113J、122J、117J。

本实施例所得TC128GrB钢板的钢板模焊性能：屈服强度456MPa；抗拉强度：590MPa；延伸：34%；-45.6℃冲击功AKV（横向）112J、122J、134J；-45.6℃冲击功AKV（纵向）163J、152J、147J。

上述钢板模焊性能检测时的钢板模焊制度为：正火900℃，保温30分钟，出炉空冷；回火600℃，保温60分钟，钢板试样入炉温度≤400℃。炉温在427℃～600℃时，升温速度≤200℃/h，600℃～427℃降温速度≤260℃/h，427℃以下钢板出炉空冷。

图3、图4是本TC128GrB钢板模焊态100微米和20微米的组织照片，由照片可知，钢板经过模焊热处理后，钢板组织为珠光体+铁素体+回火贝氏体，组织均匀，组织的晶粒度为9.5级左右。

实施例2：本油槽罐车用TC128GrB钢板采用下述方法生产而成。

（1）钢坯的化学成分（重量）为：C 0.16%，Si 0.37%，Mn 1.55%，P 0.011%，S 0.004%，Cu 0.18%，V 0.070%，Nb 0.017%，Ti 0.011%，Al 0.020%，Cev 0.44%，余量为Fe及不可避免的夹杂。为了避免低合金高强度钢坯表面出现炸裂，钢坯要求堆垛24小时以上，释放应力。

（2）本油槽罐车用TC128GrB钢板采用下述工艺步骤生产而成：

A、加热工艺：钢坯经堆垛30小时后装炉；低温慢速加热，最高加热温度1245℃，保证钢坯透烧均匀，加热速度2.0min/mm，均热段温度1220℃～1230℃，均热段加热时间100min，保证锭坯透烧均匀。

B、轧制工艺：采用Ⅱ型控轧工艺；第一阶段轧制在1100℃，此阶段大多数道次压下量为25%，累计压下率75%，使奥氏体发生完全再结晶，以细化奥氏体晶粒；第二阶段为奥氏体非再结晶阶段，开轧温度900℃，终轧温度800℃，累计压下率40%。轧后钢板入ACC快速冷却，返红温度700℃。

C、钢板轧后走剪切线，切除钢板双边。

D、热处理工艺：加热温度900℃±10℃，总加热时间30min；正火后，钢板经过风冷处理10min，即可得到所述的TC128GrB钢板。

本实施例所得TC128GrB钢板的组织为珠光体+铁素体+贝氏体+马氏体（少量，分布在带状组织中），组织均匀，组织的晶粒度为9.5级左右。

本实施例所得TC128GrB钢板的常规力学性能：屈服强度445MPa；抗拉强度：631MPa；延伸：31%；-45.6℃冲击功AKV（横向）68、82、99J；-45.6℃冲击功AKV（纵向）119J、112J、115J。

本实施例所得TC128GrB钢板经过模焊热处理后，钢板组织为珠光体+铁素体+回火贝氏体，组织均匀，组织的晶粒度为9.5级左右。

本实施例所得TC128GrB钢板的钢板模焊性能：屈服强度466MPa；抗拉强度：605MPa；延伸：34%；-45.6℃冲击功AKV（横向）102J、99J、124J；-45.6℃冲击功AKV（纵向）154J、134J、129J。

实施例3：本油槽罐车用TC128GrB钢板采用下述方法生产而成。

（1）钢坯的化学成分（重量）为：C 0.23%，Si 0.40%，Mn 1.32%，P 0.008%，S 0.005%，Cu 0.05%，V 0.065%，Nb 0.010%，Ti 0.002%，Al 0.021%，Cev 0.48%，余量为Fe及不可避免的夹杂。为了避免低合金高强度钢坯表面出现炸裂，钢坯要求堆垛24小时以上，释放应力。

（2）本油槽罐车用TC128GrB钢板采用下述工艺步骤生产而成：

A、加热工艺：钢坯经堆垛30小时后装炉；低温慢速加热，最高加热温度1250℃，保证钢坯透烧均匀，加热速度1.0min/mm，均热段温度1230℃～1240℃，均热段加热时间150min，保证锭坯透烧均匀。

B、轧制工艺：采用Ⅱ型控轧工艺；第一阶段轧制在950℃，此阶段大多数道次压下量为25%，累计压下率80%，使奥氏体发生完全再结晶，以细化奥氏体晶粒；第二阶段为奥氏体非再结晶阶段，开轧温度880℃，终轧温度820℃，累计压下率45%。轧后钢板入ACC快速冷却，返红温度650℃。

C、钢板轧后走剪切线，切除钢板双边。

D、热处理工艺：加热温度900℃±10℃，总加热时间45min；正火后，钢板经过风冷处理10min，即可得到所述的TC128GrB钢板。

本实施例所得TC128GrB钢板的组织为珠光体+铁素体+贝氏体+马氏体（少量，分布在带状组织中），组织均匀，组织的晶粒度为10.5级左右。

本实施例所得TC128GrB钢板的常规力学性能：屈服强度435MPa；抗拉强度：620MPa；延伸：30%；-45.6℃冲击功AKV（横向）93、79、92J；-45.6℃冲击功AKV（纵向）119J、132J、107J。

本实施例所得TC128GrB钢板经过模焊热处理后，钢板组织为珠光体+铁素体+回火贝氏体，组织均匀，组织的晶粒度为10.0级左右。

实施例4：本油槽罐车用TC128GrB钢板采用下述方法生产而成。

（1）钢坯的化学成分（重量）为：C 0.16%，Si 0.15%，Mn 1.65%，P 0.010%，S 0.001%，Cu 0.30%，V 0.060%，Nb 0.020%，Ti 0.020%，Al 0.048%，Cev 0.47%，余量为Fe及不可避免的夹杂。为了避免低合金高强度钢坯表面出现炸裂，钢坯要求堆垛24小时以上，释放应力。

（2）本油槽罐车用TC128GrB钢板采用下述工艺步骤生产而成：

A、加热工艺：钢坯经堆垛30小时后装炉；低温慢速加热，最高加热温度1245℃，保证钢坯透烧均匀，加热速度1.8min/mm，均热段温度1220℃～1230℃，均热段加热时间90min，保证锭坯透烧均匀。

B、轧制工艺：采用Ⅱ型控轧工艺；第一阶段轧制在1000℃，此阶段大多数道次压下量为10%，累计压下率70%，使奥氏体发生完全再结晶，以细化奥氏体晶粒；第二阶段为奥氏体非再结晶阶段，开轧温度840℃，终轧温度750℃，累计压下率30%。轧后钢板入ACC快速冷却，返红温度650℃。

C、钢板轧后走剪切线，切除钢板双边。

D、热处理工艺：加热温度900℃±10℃，总加热时间50min；正火后，钢板经过风冷处理10min，即可得到所述的TC128GrB钢板。

本实施例所得TC128GrB钢板的组织为珠光体+铁素体+贝氏体+马氏体（少量，分布在带状组织中），组织均匀，组织的晶粒度为10.0级左右。

本实施例所得TC128GrB钢板的常规力学性能：屈服强度452MPa；抗拉强度：655MPa；延伸：30%；-45.6℃冲击功AKV（横向）63、89、92J；-45.6℃冲击功AKV（纵向）103J、132J、127J。

本实施例所得TC128GrB钢板的钢板模焊性能：屈服强度478MPa；抗拉强度：610MPa；延伸：34%；-45.6℃冲击功AKV（横向）102J、92J、114J；-45.6℃冲击功AKV（纵向）153J、149J、147J。

Claims

1.一种油槽罐车用TC128GrB钢板，其特征在于，其由下述重量百分含量的化学成分组成：C 0.14%～0.24%，Si 0.15%～0.50%，Mn 1.30%～1.65%，P≤0.015%，S≤0.005%, Cu≤0.30%，V 0.020%～0.10%，Nb 0.005%～0.020%，Ti≤0.020%，Al 0.020%～0.050%，Cev≤0.53%，余量为Fe及不可避免的杂质。

2.根据权利要求1所述的油槽罐车用TC128GrB钢板，其特征在于：所述钢板组织主要为铁素体、珠光体和贝氏体。

3.一种油槽罐车用TC128GrB钢板的生产方法，其包括加热、轧制和热处理工序，其特征在于，所述加热工序采用下述重量百分含量的化学成分的钢坯：C 0.14%～0.24%，Si 0.15%～0.50%，Mn 1.30%～1.65%，P≤0.015%，S≤0.005%, Cu≤0.30%，V 0.020%～0.10%，Nb 0.005%～0.020%，Ti≤0.020%，Al 0.020%～0.050%，Cev≤0.53%，余量为Fe及不可避免的杂质。

4.根据权利要求3所述的油槽罐车用TC128GrB钢板的生产方法，其特征在于，所述加热工序：最高加热温度≤1250℃，加热速度≥1.0min/mm，均热段温度1220℃～1240℃，均热段加热时间≥90min。

5.根据权利要求3所述的油槽罐车用TC128GrB钢板的生产方法，其特征在于，所述轧制工序：采用Ⅱ型控轧工艺；第一阶段轧制在950℃～1100℃之间，此阶段道次压下量为10%～25%，累计压下率≥70%；第二阶段的开轧温度≤900℃，终轧温度≤820℃，累计压下率≥30%；轧后钢板快速冷却，返红温度650℃～700℃。

6.根据权利要求3、4或5所述的油槽罐车用TC128GrB钢板的生产方法，其特征在于，所述热处理工序：加热温度900℃±10℃，总加热时间30min～50min；正火后，钢板经过风冷处理10min。