CH628683A5 - Procede de traitement thermique de tuyaux en fonte a graphite spheroidal ou lamellaire. - Google Patents

Description

La présente invention est relative au traitement thermique de recuit des tuyaux en fonte à graphite sphéroïdal ou lamellaire moulés par centrifugation.

On sait que le recuit a pour but d'opérer deux transformations successives de la structure du tuyau: une graphitisation entre 800 et 1000°C et une ferritisation entre 650 et 800°C, ces plaques de température tenant compte des différents types de fontes. On sait aussi que si les tuyaux sont coulés en coquilles pourvues d'un revêtement réfractaire calorifugé, tel que du wet-spray, le recuit de ferritisation suffit.

La technique habituelle de traitement thermique de recuit consiste à faire passer les tuyaux produits en série à travers un four de recuit chauffé par des brûleurs et balayé par des courants gazeux portés à des températures convenables, le passage s'effectuant soit en continu, soit par charges successives.

Le traitement dans un tel four, bien qu'il donne des résultats satisfaisants, présente des inconvénients importants:

— sa durée est relativement longue puisque les tuyaux doivent être maintenus à une température de 750°C environ pendant 20 à

25 min, auxquelles s'ajoutent les temps d'élévation de la température à l'entrée du four et de refroidissement à la sortie du four;

— la dépense de calories est élevée, car des pertes de calories relativement importantes se produisent à l'entrée et à la sortie du four: en effet, si l'on fait traverser le four de recuit en continu par les tuyaux produits en grande série, le four ne doit pas être muni de portes calorifugées de fermeture, mais de simples rideaux souples, franchis par les tuyaux portés par des chaînes de transport. Si, toutefois, on préfère immobiliser à l'intérieur du four un lot de tuyaux afin de fermer le four par des portes calorifugées, les pertes de calories sont beaucoup plus faibles, mais elles sont encore inévitables et importantes lors de l'ouverture de ces portes.

Bien entendu, ces inconvénients sont accentués s'il s'agit de tuyaux de grand diamètre, égal ou supérieur à 600 mm et même 1 m.

La présente invention a pour but de fournir un procédé de traitement thermique de recuit de tuyaux en fonte à graphite sphéroïdal ou lamellaire permettant de raccourcir considérablement la durée du recuit et de diminuer au maximum les pertes calorifiques pendant le traitement. A cet effet, suivant le procédé de l'invention, on plonge partiellement chaque tuyau à traiter, à l'état brut de centrifugation, dans un bain métallique à la température désirée. Pour éviter l'ovalisation du tuyau, on plonge le tuyau à peu près horizontalement dans le bain et on l'entraîne en rotation autour de son axe pendant toute la durée du traitement.

L'invention a également pour objet une installation pour la mise en œuvre d'un tel procédé. Cette installation comporte, d'une part un récipient de forme allongée, à axe horizontal, d'autre part des moyens escamotables extérieurs au bain, pour la suspension et l'entraînement en rotation du tuyau plongé partiellement dans le bain contenu dans le récipient.

Le récipient peut avantageusement être monté basculant autour de son axe en vue de son entretien.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre.

Aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemple:

la fig. 1 est une vue en coupe transversale illustrant un premier mode d'exécution du procédé de l'invention, avec rotation du tuyau en position horizontale dans le bain;

la fig. 2 est une vue en coupe transversale simplifiée d'une installation de mise en œuvre du procédé illustré à la fig. 1 ;

la fig. 3 est une vue en coupe longitudinale de l'installation de la fig. 2, prise suivant la ligne 3-3 de cette fig. 2;

la fig. 4 est une vue en bout de cette installation;

les fig. 5 et 6 sont des vues partielles en coupe transversale, à plus grande échelle, du récipient de traitement, respectivement en position de travail et en position basculée pour l'entretien de la paroi interne et notamment des canaux de brassage du bain métallique en fusion;

la fig. 7 est une vue extérieure de profil du récipient, à plus petite échelle, illustrant schématiquement les moyens de chauffage du bain métallique;

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la fig. 8 est une vue partielle en coupe longitudinale d'une variante de l'installation de la fig. 2;

la fig. 9 est une vue partielle en bout suivant la ligne 9-9 de la fig. 8;

la fig. 10 est une vue schématique en coupe transversale d'une variante d'installation suivant l'invention, pourvue d'une hotte au-dessus du bain métallique.

Suivant un premier exemple d'exécution illustré à la fig. 1, le procédé de l'invention est mis en œuvre à l'aide d'un récipient 1 à parois réfractaires jouant le rôle d'un four et contenant un bain métallique en fusion 2. Ce récipient a une forme allongée horizontale dimensionnée pour recevoir un tuyau 3 en fonte à graphite sphéroïdal, qui vient d'être coulé par centrifugation dans une coquille préalablement revêtue intérieurement de wet-spray, en position horizontale, et faire subir à ce tuyau un recuit de ferritisation. En variante, le tuyau pourrait également être en fonte à graphite lamellaire réalisé dans les mêmes conditions.

On évite l'immersion complète du tuyau 3 dans le bain 2, afin de maintenir hors de ce bain des organes 11 de préhension, de suspension et de manutention du tuyau 3.

Le tuyau 3, partiellement immergé dans le bain 2, est entraîné en rotation dans le sens de la flèche f au moyen des organes 11, pendant toute la durée du traitement; cela permet d'homogénéiser rapidement la température du tuyau. En pratique, la durée de l'immersion partielle est de 5 min au maximum.

La rotation du tuyau 3 sur lui-même joue donc un double rôle: d'une part, elle permet d'uniformiser rapidement la température du tuyau 3 et, d'autre part, elle apporte une sécurité supplémentaire contre l'ovalisation du tuyau.

Cette rotation a également l'avantage d'assurer la continuité de rotation du tuyau, que l'on peut faire tourner sur lui-même sans arrêt pendant et après sa sortie de la machine à centrifuger, jusqu'à la fin du traitement de recuit et jusqu'à ce que le tuyau soit suffisamment refroidi.

Le choix du métal du bain est guidé par les considérations suivantes:

a) Pour une fonte donnée constituant le tuyau 3, la température de recuit de ferritisation est fixée dans l'intervalle 650-800°C environ. Il est souhaitable, pour favoriser l'égouttage, que le métal du bain ait une température de fusion aussi éloignée que possible de la température de recuit.

b) Par ailleurs, plus la température de recuit est élevée, plus le tuyau a tendance à s'ovaliser dans le bain. Il est donc souhaitable alors d'utiliser pour le bain un métal ayant une densité élevée, de préférence proche de celle de la fonte, afin de mettre la partie immergée du tuyau dans un état proche de l'apesanteur.

c) Cette condition est tempérée par les vapeurs toxiques que dégagent certains métaux à haute densité tels que le zinc (d = 7,14) ou l'étain (d = 7,3), et qui obligent à prévoir une hotte d'aspiration au-dessus du récipient 1.

d) En général, on préfère un métal adhérant peu à la fonte. Cependant, dans certaines applications, l'adhérence peut jouer un rôle positif: si le bain est en zinc ou en étain, ce métal pénètre dans les pores du tuyau et peut favoriser l'adhérence d'un revêtement ultérieur constitué du même métal.

e) Le métal du bain ne doit pas favoriser l'apparition de courants vagabonds par polarité, afin d'éviter la corrosion électrolytique. On évitera par exemple le cuivre ou les alliages aluminium/cuivre.

A titre d'exemple, pour des tuyaux en fonte à graphite sphéroïdal, on a utilisé un bain d'aluminium à environ 750°C. En effet, l'aluminium, malgré sa faible densité (d = 2,7), qui n'intervient que peu car la tendance des tuyaux à l'ovalisation est faible à cette température, est avantageux en ce qu'il ne dégage pas de vapeurs toxiques et en ce qu'il adhère peu à la fonte, l'aluminium non égoutté étant facilement récupérable, par la suite, par raclage. On a également utilisé un bain de zinc ou d'étain à une température comprise entre 750 et 800°C. Des tuyaux de diamètre nominal 800 mm ont été recuits après seulement 4 min d'immersion dans de tels bains.

Ce traitement thermique présente les avantages suivants:

— uniformité parfaite de mise en température du tuyau, puisque le tuyau tourne sur lui-même dans un bain métallique;

— élévation rapide de la température du tuyau jusqu'à la température de recuit, lors de son entrée dans le bain, en raison du phénomène de conduction thermique entre le bain 2 et le tuyau 3 en fonte;

— temps de recuit très court dû à la mise en température rapide du tuyau;

— bon état du tuyau traité, le métal du bain non égoutté pouvant être récupéré ultérieurement;

— pertes de calories limitées à la surface du bain; on peut d'ailleurs réduire considérablement ces pertes par l'emploi d'une couverture isolante et réfractaire flottante de vermiculite; les pertes de calories sont alors pratiquement limitées à l'entraînement d'un peu de métal par le tuyau sortant du bain;

— simplicité du traitement;

— ovalisation très réduite du tuyau grâce à la densité du bain 2, qui soutient dans une certaine mesure ce tuyau.

L'installation représentée aux fig. 2 à 7 est destinée à la mise en œuvre du procédé de l'invention, suivant sa variante illustrée à la fig. 1. Cette installation comporte, d'une part, un récipient 12 d'axe horizontal Y-Y, d'autre part, des moyens 13 de préhension, de suspension et d'entraînement en rotation du tuyau 3.

Le récipient 12, qui joue le rôle d'un four de recuit, a la forme d'un berceau à section transversale en C; il est destiné à contenir le bain métallique 2 jusqu'au niveau de son axe Y-Y; sa paroi est pourvue intérieurement d'un garnissage réfractaire 14 à large ouverture 15 vers le haut. Les faces d'extrémité du récipient 12 présentent une échancrure supérieure 16, à profil symétrique très évasé défini par quatre segments de droite. La génératrice la plus basse 17 de l'échancrure 16 est située au-dessus de l'axe horizontal Y-Y de la section transversale du récipient.

Le récipient 12 est équipé de moyens connus en soi de chauffage du bain métallique 2, pour le maintenir en fusion. Ces moyens de chauffage, qui sont électriques, consistent en des inducteurs 18 disposés symétriquement et obliquement, par paires, de part et d'autre de l'axe X-X et tout le long du récipient (fig. 2,5,6 et 7). Chaque inducteur 18 comporte intérieurement un canal 19 coudé de circulation et de réchauffage du bain métallique, qui débouche par deux orifices 20 à l'intérieur du récipient. Les orifices 20 sont répartis à intervalles réguliers le long de deux génératrices symétriques par rapport à l'axe X-X et situées au-dessous de cet axe. Ainsi est réalisée, comme connu, une circulation en continu ou un brassage continu du bain en plusieurs boucles, par effet électromagnétique, comme schématisé à la fig. 7. Dans cet exemple, il y a trois paires d'inducteurs 18 et donc trois paires de boucles de circulation ou de brassage. Chaque inducteur 18 est refroidi par un ventilateur 21.

Le récipient 12 repose sur quatre galets porteurs 22 à axe horizontal. L'un des galets 22 est relié à un moteur 23 par l'intermédiaire d'un groupe motoréducteur-inverseur 24. Le récipient 12 peut ainsi être basculé dans l'un ou l'autre sens autour de son axe Y-Y, dans une mesure limitée par des butées (non représentées) et correspondant à des positions dans lesquelles la moitié des inducteurs 18 présente horizontalement ses canaux 19, en vue de leur entretien, au-dessus du niveau 25 du bain (fig. 6). La forme de l'échancrure 16 est telle que, dans cette position basculée du récipient 12, cette échancrure reste entièrement au-dessus du niveau 25. Ainsi, le bain 2 ne peut pas déborder. En outre, l'échancrure 16 permet le passage des moyens 13 de préhension, de suspension et d'entraînement en rotation d'un tuyau 3, qui vont être décrits ci-après.

A chaque extrémité du récipient 12 est prévu un dispositif de manutention de chaque tuyau 3 à immerger (fig. 2 à 4). Ce dispositif consiste en deux paires de montants 26 de guidage basculants et en un chariot élévateur 27 guidé par ces montants 26. Chaque chariot 27 porte deux bras horizontaux 28.

Les montants 26 sont disposés par paires aux deux extrémités du récipient 12, formant ainsi des étriers verticaux qui laissent dégagé un

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accès longitudinal aux galets 22 de support du récipient 12. A leur extrémité inférieure, les montants 26 de chaque paire sont articulés sur des paliers 29. Les montants 26 sont coudés en équerre à leur partie inférieure, dans cet exemple, avant d'être articulés sur les paliers 29, ce qui permet de placer ces paliers au-dessous du récipient 12 et, par conséquent, de limiter l'encombrement extérieur de l'installation. La hauteur totale des montants 26 est suffisante pour permettre d'élever un tuyau 3 sensiblement au-dessus du récipient 12.

Vers la mi-hauteur de chaque paire de montants, sur une entretoise 30 réunissant ces montants, est articulée en 31 l'extrémité de la tige du piston d'un vérin 32 dont le corps est articulé à sa partie inférieure en 33 de manière fixe. Chaque vérin 32 sert à faire basculer une paire de montants 26 entre la position verticale et une position oblique (représentée en traits mixtes sur la fig. 3) écartée du récipient 12.

Entre les deux montants 26 de chaque paire peut rouler le chariot ascenseur 27, qui comporte des galets 34 coopérant avec la section en U de guidage et de roulement, tournée vers l'intérieur, de ces montants. Chaque chariot 27 est manœuvré, par exemple, par une paire de vérins élévateurs 35 fixés sur l'entretoise 30 correspondante.

Chaque bras 28 est monté rotatif autour de son axe, perpendiculairement aux montants 26, grâce à des roulements 36 prévus sur le chariot 27. Chaque chariot 27 porte encore un moteur 37 d'entraînement en rotation des bras 28 par des liens de transmission sans fin 38.

Chaque bras 28 est susceptible de traverser l'échancrure 16 du récipient 18, lorsque les montants 26 qui le portent sont verticaux, et de venir se placer juste au-dessus de cette échancrure en position basse du chariot 27 correspondant.

Lorsqu'il y a deux bras 28 à chaque extrémité du récipient,

comme dans cet exemple, ces deux bras 28 sont alors disposés symétriquement de part et d'autre du plan vertical P de symétrie du récipient. On peut aussi, en variante, prévoir un seul bras 28 à chaque extrémité du récipient 12, ce bras 28 étant alors disposé dans le plan P. Chaque bras 28 a une longueur suffisante pour pénétrer à l'intérieur de la section en C du récipient 12 sur une certaine distance, sensiblement inférieure au quart de la longueur de ce récipient. Grâce à la forme de l'échancrure 16, on est assuré que les bras 28 restent, dans tous les cas, au-dessus du niveau 25 du bain. A son extrémité, chaque bras 28 est prolongé par un roulement de support 39 articulé, avec un certain degré de liberté, par l'intermédiaire d'une rotule 40. Chaque rouleau 39 est destiné à supporter le tuyau 3 suivant une génératrice intérieure de contact. Le tuyau 3 est donc supporté dans cet exemple suivant deux génératrices intérieures de contact 41 et 42, symétriques par rapport au plan vertical P (fig. 5). Grâce à l'articulation des rouleaux 39, les chariots 27 peuvent se trouver à des hauteurs différentes afin d'incliner l'axe X-X du tuyau 3 suspendu. De plus, les rotules 39 permettent un certain degré de liberté au tuyau 3 à l'intérieur du bain métallique 2, sans qu'un alignement rigoureux soit nécessaire entre les bras 28 des deux extrémités du récipient.

Le fonctionnement de l'installation des fig. 2 à 7 est le suivant:

On veut traiter périodiquement des tuyaux 3 centrifugés en série dans les conditions du procédé décrit précédemment en regard de la fig. 1.

Les montants 26 sont, au départ, en position basculée, écartés du récipient 12, comme représenté en traits mixtes à la fig. 3, de sorte que les bras 28 laissent un accès dégagé au-dessus du récipient, en vue d'accueillir un tuyau 3. Les chariots 27 sont en position haute extrême sur les montants 26.

Un tuyau 3 encore chaud, en provenance d'une machine à centrifuger (non représentée), est amené par un pont roulant 43 à colonne télescopique 44 portant deux pinces 45 munies de rouleaux 46 de support, dont l'un est pourvu d'un moteur d'entraînement en rotation (non représenté). Ainsi, le tuyau tourne sur lui-même sans arrêt au cours de son transport jusqu'au-dessus du récipient 12. Les vérins 32 sont actionnés pour ramener les montants 26 en position verticale et les bras 28 en position horizontale. Les rouleaux de suspension 39 des bras 28 s'engagent de ce fait à

l'intérieur du tuyau et prennent leur position de support. La colonne 44 du pont 43 abaisse le tuyau 3 jusqu'à ce qu'il repose sur les rouleaux 39 et quitte les rouleaux 46 des pinces 45. C'est la position représentée en traits mixtes à la fig. 2. Les pinces 45 s s'écartent ensuite suivant des trajectoires arquées 47 (représentées en traits mixtes à la fig. 2) pour s'éloigner du tuyau 3, qui se trouve alors suspendu au-dessus du bain 2 par les rouleaux 39 entraînés en rotation par les moteurs 37.

Les chariots ascenseurs 27 sont actionnés simultanément, à la io même vitesse, dans le sens de la descente, pour immerger le tuyau 3 à peu près aux deux tiers de sa section, les rouleaux 39 continuant de tourner et d'entraîner en rotation le tuyau 3 sur lui-même autour de son axe X-X, qui se trouve au-dessous de l'axe Y-Y du récipient,

dans le plan P (fig. 2 et 5). Les bras 28, au point bas de leur course, 15 restent au-dessus de l'échancrure 16 et du bain 2. En tournant autour de son axe X-X, le tuyau immerge toute sa section dans le bain 2, cependant que toute sa section sort à l'air libre avant d'entrer à nouveau dans le bain 2.

A la fin du traitement, d'une durée de quelques minutes seule-20 ment, les chariots ascenseurs 27 remontent le long des montants 26 en soulevant le tuyau 3 hors du bain 2. Le tuyau 3 entraîne ainsi hors du bain de l'aluminium qui s'égoutte et se fige par plaques non adhérentes sur la surface du tuyau 3, ces plaques se détachant rapidement pour retomber dans le bain 2. Pour favoriser cet 25 égouttage, il est judicieux de soulever l'un des deux chariots 27 légèrement plus haut que l'autre, afin de donner à l'axe X-X du tuyau une certaine inclinaison, comme représenté en traits mixtes à la fig. 3.

Les pinces 45 du pont 43 se rapprochent et se referment en enveloppant le tuyau 3. Le pont 43 remonte légèrement pour soulever 30 ce tuyau par ses rouleaux 46 entraînés et libérer les rouleaux 39, éventuellement après rétablissement de l'horizontalité du tuyau. Les vérins 32 basculent les montants 26 et dégagent ainsi les bras 28 du tuyau. Le pont 43 évacue alors le tuyau 3 traité; il reviendra plus tard avec un autre tuyau non traité pour un nouveau cycle d'opérations. 35 II est à noter que continuellement, tant que les inducteurs 18 sont alimentés en courant électrique, le métal du bain 2 est brassé en boucles fermées entre le récipient 12 et les canaux 19, réchauffant ainsi sans arrêt le bain et contribuant, en même temps que la rotation du tuyau 3, à accélérer les échanges thermiques avec ce dernier, ce qui favorise la rapidité du traitement thermique.

Pour l'entretien du bain métallique 2 et, notamment, le décrassage des canaux 19, on fait basculer le récipient 8 (fig. 6) dans un sens de manière à amener les canaux 19 d'une série d'inducteurs 18 en 45 position horizontale au-dessus du niveau 25 du bain métallique 2. On remarque que, dans cette position basculée, grâce à l'échancrure 16 du récipient, on a libre accès aux embouchures 20 des canaux 19, cependant que l'échancrure 16 reste au-dessus du niveau 25 du bain métallique. Pour nettoyer les canaux 19 situés à l'opposé par rapport 50 au plan vertical de symétrie P, on fait basculer le récipient 8 dans l'autre sens.

Suivant un autre mode de réalisation, illustré aux fig. 8 et 9, les montants de guidage basculants 26 sont remplacés par des montants de guidage 48 verticaux et fixes. Il y a donc deux paires de mon-55 tants48. Entre deux montants, à section creuse en U, de chaque paire, peut rouler un chariot ascenseur 49. Chaque chariot 49 est actionné par un vérin 50 fixé aux montants 48 et porte une paire de poutres horizontales 51 de guidage en U, sur lesquelles roule un chariot 52 d'avance-recul portant les bras de manutention et de 60 préhension 28. On retrouve sur le chariot horizontal 52 le moteur 37 d'entraînement en rotation par liens de transmission sans fin 38 des bras 28, pour faire tourner le tuyau 3 sur lui-même. Le chariot 52 est actionné dans les deux sens d'avance et de recul, par exemple par un vérin horizontal 53 fixé par son corps à une poutre 51 et, par 65 l'extrémité de sa tige, au chariot 52.

Le fonctionnement de ce mode de réalisation est le suivant :

Lorsque le pont roulant 43 de la fig. 2 apporte un tuyau 3 à plonger dans le récipient 12, le chariot horizontal 52 recule au

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maximum de sa course pour rétracter les bras 28 et leurs rouleaux préhenseurs 39. Les chariots ascenseurs 49 montent à la hauteur correspondant à l'engagement des bras 28 dans le tuyau 3. Le chariot 52 avance au maximum de sa course pour engager les bras 28 à l'intérieur du tuyau 3, et les chariots 49 montent encore un peu pour 5 soulever ce tuyau des rouleaux porteurs 46 du pont roulant. A ce moment, les pinces 45 s'écartent, et le tuyau 3 se trouve suspendu sur les rouleaux préhenseurs 39 des bras 28. Par le moteur 37 et la rotation des bras 28, le tuyau 3 continue de tourner sur lui-même. Les chariots 49 descendent le long des montants 48 pour l'immersion io partielle du tuyau 3 dans le bain 2. Quelques minutes après, ces chariots 49 remontent pour ramener le tuyau 3 entre les pinces 45 du pont roulant, qui se referment sous le tuyau. Les chariots 49 descendent un peu pour déposer le tuyau sur les rouleaux 46 des pinces 45. Le chariot 52 recule au maximum de sa course pour dégager les bras 28 et leurs rouleaux 39 de l'intérieur du tuyau. Le tuyau 3 traité est évacué par le pont 43, qui va revenir avec un autre tuyau pour un nouveau cycle d'opérations.

La fig. 10 montre schématiquement comment l'installation peut être modifiée dans le cas où le bain 2 est constitué d'un métal, tel que le zinc ou l'étain, dégageant des vapeurs toxiques: au-dessus du récipient 12 est disposée une hotte d'aspiration 54 reliée à un cyclone 55 à axe vertical par une cheminée 56, un ventilateur 57 et un conduit tangentiel 58. Les fumées séparées des particules métalliques solides sont évacuées par une cheminée 59 du cyclone, et ces particules 60 peuvent être récupérées à la sortie d'une tubulure inférieure 61 du cyclone, commandée par une vanne 62, dans un récipient de récupération 63.

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4 feuilles dessins

Claims (15)

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1. Procédé de traitement thermique de recuit d'un tuyau en fonte à graphite sphéroïdal ou lamellaire, caractérisé en ce que tout en entraînant en rotation le tuyau autour de son axe, on suspend ce tuyau à peu près horizontalement, à l'état brut de centrifugation, et le plonge partiellement dans un bain métallique à la température désirée.

2. Procédé suivant la revendication 1, pour effectuer un recuit de ferritisation au-dessus de 750°C, caractérisé en ce que l'on utilise un bain de zinc ou d'étain et en ce que l'on évacue les vapeurs formées au-dessus du bain.

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REVENDICATIONS

3. Installation pour la mise en œuvre d'un procédé suivant l'une des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce qu'elle comprend un récipient (12) de forme allongée, à axe (Y-Y) horizontal, destiné à contenir un bain métallique, et des moyens escamotables (28) extérieurs au bain pour suspendre un tuyau (3) en position à peu près horizontale et le plonger partiellement dans le bain tout en l'entraînant en rotation autour de son axe.

4. Installation suivant la revendication 3, caractérisée en ce que les moyens de suspension et d'entraînement sont constitués par des bras rotatifs (28) à peu près horizontaux, parallèles à l'axe (Y-Y) du récipient (12) en position de travail, et situés, dans cette position, au-dessus de la surface (25) du bain métallique (2) contenu dans le récipient.

5. Installation suivant la revendication 4, caractérisée en ce que les extrémités (39) des bras (28) sont montées à rotule (40) avec un certain degré de liberté.

6. Installation suivant l'une des revendications 4 et 5, caractérisée en ce que les bras (28) sont portés par des chariots (27,49) mobiles le long de montants (26,48) prévus à chaque extrémité du récipient (12).

7. Installation suivant la revendication 6, caractérisée en ce que chaque montant (26) est monté basculant autour d'un axe (29) perpendiculaire à l'axe (Y-Y) du récipient (12).

8. Installation suivant la revendication 7, caractérisée en ce que les axes de basculement (29) sont situés sous le récipient (12).

9. Installation suivant la revendication 6, caractérisée en ce que les bras rotatifs (28) sont rétractables suivant leurs axes, les montants (48) étant fixes.

10. Installation suivant l'une des revendications 3 à 9, caractérisée en ce que le récipient (12) est pourvu de dispositifs (18) de chauffage et de brassage du bain (2).

11. Installation suivant l'une des revendications 3 à 10, caractérisée en ce que le récipient (12) est monté basculant autour de son axe(Y-Y), en vue de son entretien.

12. Installation suivant la revendication 11, caractérisée en ce que le bord supérieur (16) des faces d'extrémité du récipient (12) a une forme échancrée, ce bord se trouvant entièrement au-dessus du niveau (25) du bain métallique (2) dans toutes les positions du récipient.

13. Installation suivant l'une des revendications 3 à 12, caractérisée en ce qu'elle comporte, en outre, un pont roulant (43) à pinces ouvrantes (45) pour amener chaque tuyau (3) au-dessus du récipient (12), les pinces étant munies de rouleaux de support (46) dont l'un au moins est pourvu d'un moteur d'entraînement.

14. Installation suivant la revendication 13, caractérisée en ce que les pinces (45) sont portées par une colonne télescopique (44).

15. Installation suivant l'une des revendications 3 à 14, caractérisée en ce qu'elle comporte une hotte d'aspiration (54) disposée au-dessus du récipient (12) et reliée à un cyclone (55).