BR112014027036B1

BR112014027036B1 - Tecido de tecedura não revestido para a fabricação de airbag compreendendo uma fibra sintética contendo 90% em peso ou mais de nylon 66

Info

Publication number: BR112014027036B1
Application number: BR112014027036-8A
Authority: BR
Inventors: Hirokazu Nishimura; Toshio Owari; Shingo Sobage; Miho Yamamoto; Yusuke Kojyo; Yoshihiro Matsui; Kenichi Funaki
Original assignee: Toyobo Co., Ltd
Priority date: 2012-05-11
Filing date: 2013-05-08
Publication date: 2021-09-14
Also published as: JP5440967B1; US9889816B2; KR101947220B1; CN104271822B; CN104271822A; KR20150014449A; JPWO2013168730A1; WO2013168730A1; US20150079864A1; EP2848717A4; EP2848717A1; EP2848717B1; BR112014027036A2

Abstract

tecido de tecedura não revestido para a fabricação de 'air- bag' compreendendo uma fibra sintética contendo 90% em peso ou mais de nylon 66. a presente invenção proporciona um tecido de tecedura não revestido para a fabricação de 'air-bags' que pode ser usado sem problemas mesmo também para piro-insufladores. um tecido de tecedura não revestido para a fabricação de 'air-bags' de acordo com a presente invenção compreende uma fibra sintética contendo 90% em peso ou mais de nylon 66, caracterizado por a taxa de encrespamento da urdidura do tecido ser de 10,0 a 13,0%, enquanto a taxa de encrespamento da trama do tecido é de 6,0% ou menos, a viscosidade relativa do nylon 66 que constitui a fibra sintética em ácido sulfúrico é de 3,15-3,7, a fibra sintética contendo de 40 ppm a 200 ppm de componente de fósforo e, quando a permeabilidade dinâmica a ar do tecido é medida a uma pressão máxima de 80 ± 5 kpa com base na astm d 6476 num ambiente de 20ºc x 65% de ur, a histerese de deformação por alongamento biaxial do tecido, durante uma transição de uma pressão aumentada até uma pressão reduzida a 50 kpa, é de 0,69% a 1,0%.

Description

CAMPO TÉCNICO DA INVENÇÃO

[0001] A presente invenção refere-se a um tecido de tecedura não revestido para a fabricação de ‘air-bags’, que é um dos dispositivos de segurança para veículos. Mais particularmente, ela está relacionada a um tecido de tecedura não revestido para a fabricação de ‘air-bags’ que não resulta no colapso do ‘air-bag’ mesmo quando exposto a gás em alta temperatura e alta pressão durante o desenvolvimento do ‘air-bag’ e que é também excelente em flexibilidade, peso leve e compacidade.

FUNDAMENTOS DA INVENÇÃO

[0002] ‘Air-bags’ estão sendo cada vez mais instalados em veículos, como uma peça de segurança para automóveis. O ‘air-bag’ é usado para uma finalidade na qual, em caso de colisão do veículo, um sensor detecta o choque, e gás em alta tem e em alta pressão é gerado a partir de um elemento insuflador e o ‘air-bag’ é rapidamente inflado pelo gás, através do que a colisão dos corpos ou, particularmente, das cabeças de um condutor e de um passageiro contra um volante, para-brisas, vidros das portas, etc., é prevenida, proporcionando proteção. No momento, não apenas um ‘air-bag’ para um assento do motorista e para assento de passageiros se deparam com a colisão pela parte frontal do veículo, mas também um ‘air-bag’ para joelhos, que protegem os joelhos, um ‘air-bag’ lateral ou um ‘air-bag’ do tipo cortina lateral que enfrenta a colisão pelo lado lateral e um ‘air-bag’ que é provido para colisão pelo lado traseiro têm sido adotados. Além disso, mais recentemente, um ‘air-bag’ que protege um pedestre que colida é também conhecido e os locais de uso dos ‘air-bags’ têm aumentado atualmente.

[0003] Embora as quantidades de produção de ‘air-bags’ esteja aumentando, a simplificação de um insuflador que seja combinado com eles de modo a formar um módulo do ‘air-bag’ está em andamento para a redução dos custos. Quanto ao insuflador, é conhecido um assim chamado insuflador de gás armazenado em que um plugue de um recipiente metálico no qual gás inerte tal como hélio fica selado em alta pressão, é destruído por meio de pólvora, tal que o gás é dali liberado; o assim chamado insuflador híbrido, em que o gás preenchido numa quantidade relativamente pequena é aquecido pelo calor da combustão da pólvora e o gás gerado pela pólvora se combina com o gás de enchimento; e um insuflador simples, denominado piro-insuflador, em que a pólvora que é um gerador de gás numa forma sólida, é queimada. Recentemente, a troca para o piro- insuflador está em andamento.

[0004] O piro-insuflador pode ser feito em tamanho pequeno e de peso leve; porém existe uma quantidade de produtos de combustão incompleta que são gerados a partir da pólvora e das micropartículas flutuantes devido ao resíduo após a combustão da pólvora. Portanto, a temperatura do gás que flui para dentro de um ‘air-bag’ é maior que aquela no insuflador convencional e a carga térmica a um tecido de tecedura para a produção de ‘air-bag’ é elevada. Em particular, na assim chamada avaliação do teste de impacto (um método em que um objeto é colidente com um ‘air-bag’ que se desenvolve e a distância deslocada desse objeto é avaliada), a distância deslocada de um objeto é extensa no caso de um ‘air-bag’ usando o tecido de tecedura convencionalmente usado para a produção de ‘air-bags’ por meio do que em algumas vezes ocorre um fenômeno denominado “afundamento ao nível mais baixo” (um fenômeno onde um objeto colide com uma parte de junção de um tecido de tecedura para a fabricação de um ‘air-bag’).

[0005] Até agora, como para um índice de sucesso na avaliação do teste de impacto, a permeabilidade do ar de um tecido de tecedura é adotada sendo comum que um tecido de tecedura possuindo uma baixa permeabilidade de ar seja bem sucedido na avaliação (referência aos Documentos de Patente 1 e 2). Com respeito à permeabilidade do ar, já é conhecida a assim chamada permeabilidade estática a ar em que a permeabilidade a ar é medida com um diferencial constante de pressão e a assim chamada permeabilidade dinâmica a ar em que a pressão interna e a quantidade deformada de um tecido de tecedura que se altera a cada momento são medidas quando da aplicação instantânea de ar comprimido ao tecido de tecedura. Em qualquer destes métodos, a medição é efetuada à temperatura ambiente normal. No entanto, nos recentes ‘air-bags’ usados em combinação com um piro-insuflador, nem sempre é verdade que um tecido de tecedura para a fabricação do ‘air-bag’ possuindo baixa permeabilidade a ar à temperatura ambiente normal (isto é, um tecido de tecedura mostrando a alta pressão interna, como um ‘air-bag’ na temperatura ambiente normal) seja bem sucedido na avaliação do teste de impacto.

[0006] Fica evidente que, quando um ‘air-bag’ é feito de um tecido revestido de silicone, ele não falha no teste de impacto, mesmo se for utilizado em combinação com um piro- insuflador. No entanto, um tecido revestido de silicone não tem leveza e compacidade e, em vista do design interno num veículo, este fica um tanto difícil de ser usado para áreas que exigem compactação como de um assento de condutor e um assento de passageiro. Portanto, um tecido não revestido tem sido ainda preferentemente utilizado.

[0007] Por outro lado, investigações quanto às medições quanto a um gás insuflador de alta temperatura também têm sido parcialmente realizadas. Como um deles, investigação quanto a uma porção costurada de um ‘air-bag’ também tem sido realizada. Todavia, mesmo nessa investigação, não foram conduzidas avaliações em altas temperaturas e existe um problema de que a medição quanto a um piro-insuflador que seja recentemente usado é difícil (vide Documento de Patente 3). Documentos da técnica já existente. Documentos de Patentes Documento de Patente 1: Pedido de Patente Japonesa ‘Laid-Open’ (JP-A) N° 137245/91 Documento de Patente 2: Pedido de Patente Japonesa ‘Laid-Open’ (JP-A) N° 281062/92 Documento de Patente 3: Pedido de Patente Japonesa ‘Laid-Open’ (JP-A) N° 2011-131874

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

[0008] Um objetivo da presente invenção é o de resolver os problemas convencionais acima mencionados. Para ser mais específico, o objetivo é o de fornecer um tecido de tecedura não revestido para uso na fabricação de ‘air-bag’, que pode ser utilizado sem problemas até mesmo também por piro- insufladores.

MEIOS PARA A SOLUÇÃO DO PROBLEMA

[0009] Um tecido de tecedura para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção compreende os seguintes constituições (1) a (6): (1) Um tecido de tecedura não revestido para uso na fabricação de ‘air-bag’ que compreende uma fibra sintética contendo 90% em peso ou mais de Nylon 66, caracterizado pelo fato de que a taxa de encrespamento do urdume do tecido é de 10,0 a 13,0% enquanto que a taxa de encrespamento na trama do tecido é de 6,0% ou menos, a viscosidade relativa do Nylon 66 que constitui a fibra sintética em ácido sulfúrico é de 3,15 a 3,7, a fibra sintética contém 40 ppm a 200 ppm de componente de fósforo e, quando a permeabilidade dinâmica a ar do tecido é medida numa pressão máxima de 80+5 kPa com base na ASTM D 6476 num ambiente a 20 °C e umidade relativa de 65%, a histerese de deformação biaxial por alongamento do tecido durante uma transição desde uma pressão aumentada até uma pressão reduzida a 50 kPa é de 0,69% a 1,0%. (2) O tecido de tecedura não revestido para uso na fabricação de ‘air-bag’ de acordo com (1), em que um agente do tipo olefínico para o tratamento da fibra é aderido ao tecido numa quantidade de 0,03% em peso a 0,60% em peso. (3) O tecido de tecedura não revestido para a fabricação de ‘air-bag’ de acordo com (1) ou (2), em que o fator de revestimento do tecido é de 1900 a 2300. (4) O tecido de tecedura não revestido para a fabricação de ‘air-bag’ de acordo com qualquer de (1), (2) ou (3), em que a finura de cabo da fibra sintética é de 2 dtex a 7 dtex. (5) O tecido de tecedura não revestido para a fabricação de ‘air-bag’ de acordo com qualquer de (1) a (4), em que a diferença entre a concentração do grupo carboxila terminal e a concentração do grupo amino terminal no Nylon 66 é 25 miliequivalentes presente kg de polímero ou menos. (6) O tecido de tecedura não revestido para a fabricação de ‘air-bag’ de acordo com qualquer de (1) a (5), em que o tecido satisfaz a relação seguinte: Y < -2.5X + 29, onde X é um valor obtido mediante dividir o fator de revestimento do tecido por um valor médio (dtex) da finura da urdidura e finura da trama, e Y é a rigidez (N) na direção da urdidura, definida por ASTM D 4032.

VANTAGENS DA INVENÇÃO

[00010] O tecido para a fabricação de ‘air-bags’ não resulta no colapso do ‘air-bag’ mesmo quando exposto a gás em alta temperatura e alta pressão durante o desenvolvimento do ‘air-bag’ sendo também excelente em flexibilidade, peso leve e compacidade, sendo particularmente adequado para assento do condutor e assento de passageiros.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[00011] A Figura 1 mostra exemplos de gráficos da deformação de alongamento biaxial versus a pressão interna obtida por um teste de permeabilidade dinâmica a ar e pontos da histerese de deformação por alongamento biaxial.

[00012] A Figura 2 mostra a pressão alcançada na medição da permeabilidade dinâmica a ar em alta temperatura relativamente à histerese de deformação por alongamento biaxial.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

[00013] A seguir, o tecido de tecedura para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção será ilustrado em detalhes.

[00014] Com respeito à fibra sintética utilizada para o tecido da presente invenção, nylon 66 que é excelente na durabilidade a gás de alta temperatura é usado em 90% em peso ou mais, de preferência 95% em peso ou mais, e mais preferivelmente 100% em peso. Na fibra sintética, uma parte ou toda ela pode ser produzida a partir de uma matéria-prima reciclada. Nas fibras sintéticas, variados tipos de aditivos podem ser contidos no seu interior para um propósito de melhorar a etapa da propriedade de passagem na etapa de fabricação do fio de matéria-prima ou na etapa pós- processamento. Exemplos do aditivo usado para esse fim incluem aditivos utilizados para esse fim incluem antioxidante, termoestabilizador, agente de aplainamento/alisamento, agente antiestático, espessante e retardante de chamas. Além disso, o fio de fibra sintética pode ser um fio colorido.

[00015] É necessário que a viscosidade relativa do nylon 66 em ácido sulfúrico seja de 3,15 a 3,7. O limite inferior da viscosidade relativa é de preferência 3,2 ou mais e, mais preferencialmente, de 3,3 ou mais. O limite superior da viscosidade relativa é de preferência 3,65 ou menos e, mais preferivelmente de 3,6 ou menos. Quando a viscosidade relativa é inferior à faixa acima, a histerese de deformação na medição da permeabilidade dinâmica a ar que é descrita mais tarde tende a tornar-se pequena. Quando a viscosidade relativa é maior do que isso, não só o custo de polimerização tende a tornar-se alto, mas também a operação de fiação tende a tornar-se ruim.

[00016] Como resultado de preparação de um tecido de tecedura utilizando uma fibra à base de uma resina com elevada viscosidade relativa, a pressão acumulada na medição da permeabilidade dinâmica a ar na temperatura ambiente normal pode ser tornada baixa e a pressão máxima atingida na medição da permeabilidade dinâmica a ar a alta temperatura pode ser tornada alta. Por outras palavras, isso significa que a permeabilidade a ar de um tecido pode ser suprimida a baixar em qualquer dentre temperatura ambiente normal e a alta temperatura. A razão para tal é provável que seja a de que, como um resultado de um aumento da tensão de histerese, um fio flexível é obtido mediante tornar a viscosidade relativa alta mesmo quando um fio possuindo a mesma resistência e alongamento é preparado. Quando pressão de ar é aplicada transversalmente à direção da espessura de um tecido de tecedura preparado pelo uso desse fio flexível, então a fibra e o filamento que constituem o tecido se movimentam de forma relativamente livre e se movimentam na direção do preenchimento das lacunas do tecido pelo que a permeabilidade a ar na medição da permeabilidade dinâmica a ar pode ser suprimida a baixar.

[00017] É necessário que o Nylon 66 contenha de 40 ppm a 200 ppm de ácido fenilfosfônico ou um seu sal como um componente de fósforo relativamente ao peso do polímero. Em geral, o ácido fenilfosfônico ou similares têm sido usados como um catalisador de polimerização. Os presentes inventores descobriram que, ao utilizar o ácido fenilfosfônico ou semelhante, é possível obter propriedade de retenção de pressão interna alta, especialmente na medição da permeabilidade dinâmica a ar em alta temperatura, mesmo se a viscosidade relativa da resina for relativamente baixa. Em tal tecido, é provável que um componente de base fósforo tenha efeito supressor quanto à clivagem de uma cadeia molecular num estado de alta temperatura e a cadeia molecular seja dificilmente clivada e por consequência disso o mútuo entrelaçamento das cadeias moleculares é mantido e o fio dificilmente é distendido. Além disso, é também previsto que uma reação resultante devido ao calor gerado por um piro- insuflador e à presença de um componente de fósforo pelo que a cadeia molecular se torna mais longa sendo também provável que a clivagem da cadeia molecular num estado de alta temperatura durante o desenvolvimento e a reação de produção da cadeia molecular alongada se harmoniza. A quantidade do componente fósforo ali contido é preferivelmente de 45 ppm ou mais. No entanto, quando o componente de base fósforo é demasiado, uma pós-polimerização ocorre num estágio de produção do fio onde a formação de gel pode ocorrer e a operacionalidade da fiação pode ser prejudicada. A quantidade do componente fósforo nele contido é o preferida ser de 150 ppm ou menos. Como a um método para a produção de nylon 66 contendo o ácido fenilfosfônico ou um seu sal metálico, é possível que no estágio de uma polimerização de solução que o ácido fenilfosfônico ou um seu sal metálico seja adicionado ali adicionado, ou que ácido fenilfosfínico ou um seu sal seja ali adicionado. O ácido fenilfosfínico ou um seu sal é oxidado durante a etapa sendo convertido ao ácido fenilfosfônico ou um seu sal.

[00018] Mesmo esse tecido contendo uma quantidade específica de componentes de fósforo apresenta a mesma flexibilidade como no caso da utilização de uma resina altamente viscosa, e a sua histerese de deformação tende a se tornar alta na medição da permeabilidade dinâmica a ar. Como resultado da utilização de fósforo, a pressão máxima em particular em alta temperatura se torna mais elevada, e o tecido pode agora ter uma propriedade preferida como uma almofada de amortecimento de ‘air-bag’.

[00019] O fato de a histerese de deformação ser alta no resultado da medição por meio de um dispositivo de medição para a permeabilidade dinâmica a ar indica que a pressão interna é recebida pelo tecido base como um todo, e a capacidade para reter a pressão interna é elevada. Como um resultado disso, o ‘air-bag’ pode atingir um passageiro com um impacto amortecido e, ao mesmo tempo, a distância de movimentação após a colisão do passageiro com o ‘air-bag’ pode ser facilmente decidida ou, em outras palavras, o ajuste da quantidade do “ar descarregado do ‘air-bag’” pode ser feito facilmente. Em vista de tais pontos, o tecido da presente invenção tem uma preferida característica, como um ‘air-bag’.

[00020] A diferença entre a concentração do grupo terminal carboxila e a concentração do grupo terminal amino do Nylon 66 é preferivelmente de 25 miliequivalentes ou menos por kg de um polímero. Ela é mais preferida ser de 1 a 23 miliequivalentes por kg de polímero e ainda mais preferida ser de 2 a 22 miliequivalentes por kg de um polímero. Quando a diferença entre as concentrações de grupos terminais é muito grande, a pressão interna do tecido na medição da permeabilidade dinâmica a ar num estado de alta temperatura devido ao calor gerado por um piro-insuflador é tendente a se tornar baixa. Quando a concentração do grupo terminal amino é mais elevada, uma amina terciária tende a ser produzida durante o derretimento, e como resultado, a operabilidade do processo de fiação tende a se tornar ruim.

[00021] Como para o Nylon 66, é preferível que nenhum agente sequestrante de terminal tal como monoamina ou ácido monocarboxílico seja usado. Quando um agente sequestrante de terminal é usado, o efeito de um catalisador de base fósforo tende a ser menor.

[00022] Com respeito a uma parte das características acima referidas do polímero nylon 66, embora tenha havido exemplos em que a coloração amarela de viragem, a geração de gel e de resistência à fadiga são investigadas, nenhuma conclusão quanto ao controle da permeabilidade do ar como um tecido de tecelagem relativamente a um gás instantâneo de alta temperatura foi alcançado até agora.

[00023] No método de fabrico da presente invenção, a finura total do fio da matéria-prima usada para isso é preferida ser de 100 dtex a 500 dtex e é mais preferida ser de 150 dtex e 500 dtex. Quando a finura total é menor do que a faixa acima, a resistência à tração e a resistência ao rasgamento são insuficientes e há um risco de resultar num problema em termos de resistência. Quando a finura total excede a faixa acima, embora não haja nenhum problema em termos de resistência, existe um risco de que a flexibilidade do tecido se deteriore e a capacidade de empacotamento diminui e, além disso, devido ao fato de a superfície do tecido se tornar dura, existe um risco de que a pele do corpo humano seja ferida durante a colisão. Além disso, quanto às características mecânicas, é preferida ser de 8,0 cN/dtex ou mais, e mais preferida ser 8,3 cN/dtex ou mais em termos de resistência ao cisalhamento para satisfazer a característica mecânica que se exige de um tecido para uso em um ‘air-bag’. Embora a resistência seja melhor quando ela for maior, a resistência da fibra atualmente utilizável é de 12,0 cN/dtex ou menos.

[00024] A taxa de retração em água fervente da fibra sintética utilizada para o tecido da presente invenção é preferida ser de 6 a 15%. É mais preferida ser de 7% ou mais, ainda mais preferida ser de 8% ou mais e, além disso, preferida ser de 7 a 13%. Quando a taxa de retração em água fervente é menor do que a faixa acima, o nível residual da taxa de retração necessária para o tecido base tende ser dificilmente conseguida. Quando a taxa de retração em água fervente é maior que a faixa acima, a espessura do tecido após a retração se torna grande e, ao mesmo tempo, lacunas resultam em meio aos fios nas direções de urdidura e trama. Por conseguinte, não somente a capacidade de empacotamento é menor, mas também um efeito de redução quanto à permeabilidade a ar tende a ser prejudicada. A taxa de retração em água fervente é medida de acordo com o método JIS L 1095 9.24.

[00025] A finura dos cabos do fio que constitui o tecido para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção é preferida ser de 2 a 7 dtex. Quando a finura de cabo é maior do que a faixa acima, a pressão interna na medição da permeabilidade dinâmica a ar tende a tornar-se menor. Quando a finura do cabo é menor do que a faixa acima, a produtividade da fibra tende a deteriorar.

[00026] O número de filamentos do fio têxtil que constitui o tecido de tecedura do tecido base para a fabricação de ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção é preferido ser de 60 a 300. É mais preferido ser de 80 a 200. Quando o número de filamentos é menor do que a faixa acima referida, não só a capacidade do pacote tende a se tornar ruim, mas também a pressão interna na medição da permeabilidade dinâmica a ar tende a se tornar menor. Quando o número de filamentos é maior do que a faixa acima, a produtividade da fibra tende a se tornar ruim.

[00027] A espessura do tecido de tecedura para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção é preferida ser de 0,32 milímetros ou menos. É mais preferida ser de 0,30 milímetros ou menos; e ainda mais preferida ser de 0,29 milímetros ou menos. Embora a capacidade de empacotamento seja melhor quando a espessura é mais fina, a finura do fio têxtil usado para isso também se torna pequeno pelo que existe um risco de que a resistência como um pano não pode ser mantida. Devido a este motivo, o limite inferior da espessura é preferido ser de 0,22 ou mais, e mais preferida ser de 0,25 mm ou mais.

[00028] No tecido para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção, é necessário que o histerese de deformação por alongamento biaxial do tecido durante uma transição desde uma pressão aumentada até uma pressão reduzida a 50 kPa, é de 0,69% ou mais, quando a permeabilidade a ar da dinâmica o tecido é medida numa pressão máxima de 80 ± 5 kPa com base na ASTM D 6476 num ambiente de 20°C x 65% de UR. Como um resultado disso, quando um ‘air-bag’ é inflado e desenvolvido para receber um passageiro, é possível agora que o vazamento pelo tecido do gás em alta temperatura seja suprimido ao máximo, o aquecimento do tecido devido à troca térmica seja suprimido, a ruptura do ‘air-bag’ seja evitada e, ao mesmo tempo, a pressão interna do ‘air-bag’ seja mantida. Embora o limite superior de histerese de deformação não seja particularmente limitado, ele é praticamente de 1,0% ou menos como um tecido base a ser utilizado para a fabricação do ‘airbag’.

[00029] O fator de revestimento (CF) do tecido para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção é preferido ser de 1900 a 2300. É mais preferido ser de 2000 a 2300. Quando o fator de revestimento é muito baixo, as características físicas necessárias para um ‘air-bag’ (tais como resistência tênsil e resistência ao rasgamento) tendem a se tornar baixas. O fator de revestimento, também influencia grandemente a permeabilidade a ar no estágio inicial. Embora o fator de revestimento seja preferido ser maior uma vez que a permeabilidade a ar se reduz com isso, existe uma limitação para isso em vista do estágio de tecelagem e também da capacidade de empacotamento. Incidentalmente, o fator de revestimento é determinado de acordo com a fórmula seguinte:

[00030] Fator de revestimento = [finura da urdidura (dtex) * 0.9](1/2) X [densidade da urdidura (quantidade de urdidura/2,54 cm) ] + [finura da trama (dtex) * 0.9] (1/2) X [densidade da trama (quantidade de trama/2,54 cm)]

[00031] A quantidade do componente de natureza oleosa remanescente num tecido de tecedura que seja um tecido base para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção é preferida ser de 0,03 a 0,60% em peso relativamente ao tecido de tecedura. Quando o componente de natureza oleosa é inferior a 0,03%, em peso, a pressão interna na medição da permeabilidade dinâmica a ar num estado de temperatura elevada tende a se tornar menor. Haverá duas razões para isso. Uma delas é um efeito de diminuir o coeficiente de atrito entre a fibra e fibra e o outro é um efeito de película devido ao uso de um óleo tendo um ponto de fusão relativamente baixo. Quando o conteúdo do componente de natureza oleosa é de 0,03% em peso ou mais, o coeficiente de atrito entre as fibras diminui pelo que a fibra e o filamento que constituem o tecido de tecedura se movimentam de forma relativamente livre e se movimentam na direção do preenchimento da lacuna no tecido de tecedura e, como resultado, a pressão interna na medição da permeabilidade dinâmica a ar pode ser tornada alta. Além disso, quando o óleo tem um ponto de derretimento de 60 °C ou menor, o óleo derrete por calor quando gás em alta temperatura proveniente do insuflador atinge o tecido e o óleo se movimenta na direção de preencher a lacuna no tecido de tecedura e recobre a superfície do tecido pelo que a pressão interna na medição da permeabilidade dinâmica a ar pode se tornar alta. Em vista do exposto, embora não haja nenhuma limitação particular para o óleo contanto que ele seja com ponto de derretimento 60 °C ou inferior, é preferível, tendo em conta a etapa da aplicação do óleo, que ele seja um óleo que forme uma emulsão durante a aplicação, reduza o coeficiente de atrito entre as fibras após a aplicação, exista num estado sólido na temperatura ambiente normal, e derreta quando o gás a alta temperatura proveniente de um insuflador atinge o tecido. No comumente conhecido óleo de produção do fio ou óleo de urdidura, tal como óleo do tipo acrílico ou óleo do tipo éster, não existe nada que satisfaça a propriedade acima. Na presente invenção, um óleo do tipo olefínico é preferivelmente usado. A quantidade aderente do óleo ao tecido de tecedura é mais preferida que seja de 0,06-0,50% em peso, e ainda preferida ser de 0,07 a 0,40% em peso. Quando a quantidade aderente do óleo é maior que 0,60% em peso, a capacidade de combustão tende a aumentar.

[00032] Não há nenhuma limitação particular quanto a um método para a aplicação de um óleo, mas ele pode ser aplicado tanto como um óleo durante a formação do fio ou como um óleo de aplicação na urdidura após a aplicação de um óleo de fiação possuindo uma composição diferente. É também possível que um óleo numa quantidade predeterminada seja aplicado por meio de imersão ou de revestimento durante o pós-tratamento do tecido.

[00033] O tecido para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção é preferido a satisfazer a fórmula: Y < - 2,5X + 29, em que X é um valor obtido dividindo o fator de revestimento do tecido por um valor médio (dtex) da finura da udidura e finura da trama, e Y é a rigidez (N) na direção da urdidura definida pela norma ASTM D 4032. Como resultado de satisfazer esta fórmula, é agora possível manter a durabilidade contra a alta temperatura do gás proveniente de um insuflador ou, em outras palavras, suprimir a permeabilidade a gás no estado de alta temperatura ao mesmo tempo em que a resistência predeterminada como um tecido de tecedura não revestido para a fabricação de ‘air-bag’ é ainda alcançada. Além disso, é possível transformar o tecido de tecedura não revestido num tecido leve e de compacidade. No caso de os números ficarem fora dessa faixa, existe a tendência a se tornar difícil alcançar tanto a permeabilidade a gás em alta temperatura e também o peso leve/compacidade.

[00034] Num tecido de tecedura para a produção de ‘air-bags’, uma das propriedades necessárias é quanto ao peso leve e de compacidade. Além disso, a alta resistência como um ‘air-bag’ é também exigida. A consecução da alta resistência pode ser resultado da utilização de alta finura. No entanto, a espessura do tecido aumenta usando fio de alta finura e isso inevitavelmente aumenta a rigidez. Os presentes inventores dividiram o fator de revestimento pela finura de modo a induzir o item de “espessura” onde a densidade de tecelagem resultante do fio existente no tecido é também levada em conta. Então, os presentes inventores esclareceram uma relação adequada deles relativamente à rigidez por meio do que foi atendida essa propriedade exigida.

[00035] Embora não haja nenhuma limitação particular para um método de tecelagem de um tecido que seja um tecido base para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção, uma tecelagem simples é preferida quando a uniformidade das propriedades do tecida é tomada em consideração. Nos fios usados para esse fim, a urdidura e a tecedura podem não ser iguais e não há problema de nenhum modo mesmo quando elas são diferentes, por exemplo, em seus tamanhos, quantidade de fios e tipo de fibras. Numa etapa de preparação para a tecedura do tecido, é preferido aplicar o óleo do tipo olefínico pelo menos às urdiduras. O efeito do óleo tipo olefínico já foi mencionado. Como um método para a aplicação, embora exista um método para a aplicação do óleo como um óleo de fiação, tal método é menos eficiente porque o óleo tende a se desapegar, particularmente quando a tecelagem é conduzida por meio de jatos de água. Quando a aderência é testada usando um óleo de fiação, o componente de natureza oleosa tende a se separar por sobre o cilindro de aquecimento durante a fiação pelo que uma limpeza para isso se torna necessária resultando na piora da produtividade.

[00036] É preferido que o tecido, que é um tecido base para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção, seja submetido a um cura térmica à temperatura de 160°C ou superior juntamente com a aplicação de tensão de 200 a 800 N/m ou mais na direção da urdidura após a tecelagem. Quando a tensão na direção da urdidura na cura de alta temperatura é menor que 200 N/m, a qualidade do tecido tende a se tornar ruim o que não é preferido. Quando ela é mais que 800 N/m, a taxa de retração tende a se tornar elevada, o que não é preferido. A tensão na direção da urdidura, na configuração de alta temperatura é mais preferida ser de 300 600 N/m. Além disso, quando a temperatura durante a cura do nível térmico é inferior 160°C, a taxa de contração tende a se tornar elevada o que não é preferido, enquanto que, quando ela é maior que 230°C, o tecido tende a ser descolorado o que não é preferido. A temperatura durante a cura do nível térmico é mais preferida ser de 180 a 210°C. Embora não haja nenhuma limitação particular quanto ao tempo de tratamento térmico para a cura, ele é preferido ser de 10 segundos a 10 minutos, mais preferencialmente de 30 segundos a 5 minutos, e ainda mais preferido ser de 1 minuto a 3 minutos.

[00037] No tecido de tecedura para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção, é necessário que a taxa de encrespamento da urdidura seja de 10,0 a 13,0% enquanto a taxa de encrespamento de trama seja de 6,0% ou menos. Quando uma taxa de encrespamento de urdidura é mais do que 13,0%, parte da abertura de malha do tecido fica também tendente s ser expandida quando o tecido é estufado pela pressão durante o desenvolvimento do ‘air-bag’. Especialmente, quando o tecido é estufado, parte da abertura de malha é expandida não numa maneira uniforme, mas de uma maneira não uniforme pelo que uma parte de abertura de malha facilmente expansível se forma. É o caso naturalmente que a quantidade do gás passante em alta temperatura através de uma parte de abertura de malha relativamente larga é mais do que aquela passante através de uma parte de abertura de malha menor. Como um resultado, um tecido de tecedura que tem as aberturas de malhas não uniformes, especialmente numa área possuindo uma sua parte de abertura de malha particularmente grande é tendente a derreter em comparação com um tecido de tecedura que possui as aberturas de malha uniformes. Os presentes inventores descobriram que, em especial quando a taxa de encrespamento é elevada, o movimento do fio tende a se tornar grande e a parte de abertura de malha durante a expansão se torna grande. No geral, uma taxa de encrespamento de urdidura é mais do que aquela da trama num tecido de tecedura para a fabricação do ‘air-bag’ pelo que é possível tornar a parte de abertura de malha pequena mediante tornar a taxa de encrespamento de urdidura pequena. Como um resultado, os presentes inventores estabeleceram uma medida para fazer a pressão interna durante o desenvolvimento do ‘air-bag’. Quando uma taxa de encrespamento de trama é mais do que 6,0%, o tecido tende a derreter, mesmo quando a taxa de encrespamento de urdidura é feita a 13,0% ou menos. Além disso, quando uma taxa de encrespamento de urdidura é inferior a 10,0%, o tecido tende a tornar-se duro resultando em flexibilidade e compacidade inferiores. O limite superior da taxa de encrespamento de urdidura é preferido ser de 12,5% ou menos e mais preferido ser de 12,3% ou menos. O seu limite inferior é preferido ser de 10,5% ou mais, e mais preferido ser de 10,6% ou mais. A taxa de encrespamento de trama é preferida ser de 5,5% ou menos. O seu limite inferior é preferido ser de 3,0% ou mais.

[00038] Em alta temperatura, a permeação de ar a partir da superfície do tecido tende a se tornar grande no tecido base comum. Além disso, a quantidade do ar de permeado, também é difícil de ser controlada uma vez que a temperatura do tecido base varia devido ao desequilíbrio da quantidade de pólvora de um insuflador. Em contrário, no tecido base para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção, o gás dificilmente penetra mesmo num estado de alta temperatura e o gás que não permeou pode ser induzido num orifício que é chamado de respiro formado no ‘air-bag’. Portanto, no caso de assentamento da característica absorção de impacto, ele pode ser controlado pelo tamanho do respiro, pelo que dificilmente sofre o afundamento ao nível mais baixo. Por conseguinte, a presente invenção é mais adequada para uma combinação do tecido base para a fabricação do ‘air-bag’ possuindo um respiro com o piro-insuflador sendo usado proveitosamente como um ‘air-bag’ para um assento de condutor e um assento de passageiro.

EXEMPLOS

[00039] Conforme a seguir, a presente invenção será agora ilustrada em mais detalhes. Incidentalmente, várias avaliações nos Exemplos foram mensuradas de acordo com os seguintes métodos: (1) Finura

[00040] A finura foi medida de acordo com um método mencionado em JIS L 1095 9.4.1. (2) Resistência à tração e alongamento na ruptura

[00041] A resistência à tração e alongamento na ruptura do tecido foram medidas de acordo com um método mencionado no JIS L 1096 8.12.1. (3) Rigidez

[00042] A rigidez foi medida de acordo com JIS método 6.19.1A L 1096 (um método cantilever a 45°). (4) Rigidez (ASTM)

[00043] A rigidez foi medida de acordo com um método mencionado na norma ASTM D 4032 (2002). (5) Medição da permeabilidade dinâmica a ar na temperatura ambiente e histerese de alongamento biaxial

[00044] Cada um dos tecidos de tecedura dos Exemplos e dos Exemplos Comparativos foi cortado em quadrados de 20 centímetros para preparar uma amostra. Usando esse exemplo, a medição foi realizada de acordo com a norma ASTM D 6476 sob as seguintes condições de medição. Como um testador da permeabilidade a ar, FX 3350 fabricado pela TEXTEST AG foi usado. Foi utilizado um volume inicial de 200 cm3. Para cada amostra, a pressão acumulada foi alterada para 150 kPa, a 200 kPa e 250 kPa. Com base nos dados obtidos, as pressões alcançadas versus as pressões acumuladas foram marcadas em gráfico e a pressão acumulada foi fixada de modo a fazer a pressão máxima de 80 ± 5 kPa.

[00045] Uma amostra do mesmo tamanho foi preparada de fresco, a medição foi realizada sob a pressão acumulada como definida acima e confirmou-se que a pressão máxima ficou dentro de uma faixa de 80 ± 5 kPa. Quando a pressão máxima que não estava dentro deste intervalo, a pressão acumulada não ficava dentro dessa faixa, a pressão acumulada era ajustada novamente e a medição era novamente conduzida mediante preparação de uma nova amostra.

[00046] A relação entre a pressão medida e a velocidade de aeração foi incorporada num computador usando um programa de avaliação L5110 Labodata II (fabricado pela TEXTEST AG) para dar a relação entre a tensão de alongamento biaxial e a pressão. Uma histerese de deformação de alongamento biaxial foi determinada a partir da diferença entre a deformação durante a diminuição da pressão e a deformação durante o aumento da pressão a 50 kPa no desenho resultante. A medição foi realizada numa câmara controlada em ambiente a 20°C e com UR 65%. (6) Permeabilidade dinâmica a ar em alta temperatura

[00047] Um tecido (20 cm x 20 cm) foi deixado em repouso em um forno a 180°C durante cerca de um minuto. Em seguida, ele foi levado para fora do forno e, em um minuto, a sua permeabilidade dinâmica a ar foi medida. A temperatura média dentro de uma faixa de raio de 3,5 cm a partir do centro do tecido naquele momento estava dentro de uma faixa de 50 a 65°C. A permeabilidade dinâmica a ar foi medida pelo equipamento FX 3350 fabricado pela TEXTEST AG na pressão de enchimento de 225 kPa e volume de enchimento de 200 cc. Os dados medidos, obtidos a partir de um sensor de pressão interna e de um detector do valor da tensão foram levados para um computador, em que um software de análise de um programa de avaliação L5110 Labodata II (fabricado pela TEXTEST AG) foi instalado e, em seguida, o valor máximo da pressão interna e a taxa de deformação biaxial foram especificados. Quando a temperatura do tecido logo após a medição era inferior a 50°C, a medição era procedida novamente. A medição foi realizada numa câmara controlada em ambiente de 20°C e de 65% de umidade relativa. A “temperatura do tecido de tecedura logo após a medição” foi confirmada mediante tomar diretamente a imagem do tecido a partir da parte inferior do dispositivo Theama CAM SC 640 fabricado pela Flir Systems usado para essa finalidade. (7) Viscosidade relativa por ácido sulfúrico

[00048] O tecido de tecedura após a extração do componente óleo através de um método de Soxhlet foi utilizado como uma amostra. A amostra foi dissolvida em 96,3 ± 0,1%, em peso de ácido sulfúrico concentrado (grau reagente especial) para fazer a concentração da amostra de 10 mg/mL para preparar uma solução amostra. A viscosidade relativa da solução foi medida à temperatura de 20°C ± 0,05°C usando um viscosímetro Ostwald com o tempo de gotejamento de água de 6 a 7 segundos. A viscosidade relativa (RV) foi calculada usando a fórmula seguinte a partir do tempo de gotejamento T0 (em segundos (s)) do mesmo ácido sulfúrico que aquele usado para a preparação da solução de amostra e o tempo de gotejamento T1 em (segundos (s)) de 20 mL da solução de amostra usando o mesmo viscosímetro na medição: RV = T1/T0 (8) Concentração de grupo terminal amino

[00049] Uma amostra de fibra de nylon 66, que foi submetida a um tratamento de desengorduramento com diclorometano foi pesada com precisão e dissolvida numa solução aquosa de fenol a 90%. Após a amostra ter sido completamente dissolvida, a titulação foi realizada usando uma solução aquosa de ácido clorídrico a 0,05N até que o pH da solução atingisse o valor de 3. A partir da quantidade titulada, a concentração do grupo terminal amino por kg do polímero foi calculada. (9) Concentração do grupo terminal carboxila

[00050] Uma amostra de fibra de nylon 66, que foi submetida a um tratamento de desengorduramento com diclorometano foi pesada com precisão e dissolvida em álcool benzílico a 170 °C. Após a amostra ter sido completamente dissolvida, um indicador fenolfaleína foi adicionado. Em seguida, uma titulação colorimétrica foi conduzida usando solução de etileno glicol a 0,1N em NaOH. A partir da quantidade titulada, a concentração do grupo terminal carboxila por kg do polímero foi calculada. (10) Medição do componente de base fósforo no tecido

[00051] O tecido foi cortado em quadrados de cerca de 40 mm, utilizando uma tesoura de aço inoxidável, em camadas de espessura suficiente e analisadas pelo método de fluorescência de raios-X Rigaku utilizando ZSX 100e (4,0 kW Rh tubo) fabricado por Rigaku Corporation. Diâmetro a ser medido foi fixado em 30 mm e o componente de base fósforo no tecido foi quantificado por um método de parametrização fundamental. EXEMPLO 1

[00052] Ácido fenilfosfônico foi adicionado a ‘chip’ de Nylon 66 preparado por uma polimerização em fase líquida de modo a constituir o componente de fósforo a 80 ppm e em seguida 5% em peso de solução aquosa de iodeto de cobre foi adiciona a estes como um antioxidante seguido por mistura tal que 68 ppm em termos de cobre relativamente ao peso de polímero foi absorvido com esse procedimento. Em seguida, uma solução aquosa a 50% em peso de iodeto de potássio e uma solução aquosa a 20% em peso de brometo de potássio foram adicionados a isso tal que 0,1 parte em peso de potássio para 100 partes em peso do ‘chip’ de polímero foi absorvido juntamente. Em seguida uma polimerização em fase sólida foi realizada usando um equipamento de polimerização em fase sólida do tipo batelada para produzir aglomerados de Nylon 66 possuindo a viscosidade relativa em ácido sulfúrico de 3,6.

[00053] Os aglomerados de Nylon 66 resultantes foram fornecidos a um extrusor e submetidos a uma fiação por extrusão a 297 °C. Cada bocal de fiação usado para isso tem quantidades de orifícios correspondentes ao número de filamentos como mostrado na Tabela 1, em que um orifício de descarga ali contido tem um diâmetro de 0,8 mm e espaçamento 2 mm.

[00054] A quantidade de descarregamento foi ajustado através de uma bomba de medição de tal maneira que a finura total se tornou o valor mostrado na Tabela 1. Os aglomerados descarregados do bocal de fiação foram submetidos a estiramento e à cura térmica e em seguida enrolados. A viscosidade relativa do resultante fio têxtil de matéria-prima em ácido sulfúrico (RVf) foi de 3,57. As propriedades do resultante fio têxtil de matéria-prima são mostradas na Tabela 1.

[00055] Os fios resultantes foram usados como urdidura e trama e depois tecidos num tear de jato de água. A densidade de tecelagem foi ajustada de modo a dar 55 urdiduras por 2,54 cm e 55 tramas por 2,54 cm. Depois disso, o tecido resultante foi passado através de um recipiente de retração com água quente sem secagem e em seguida passado através de uma etapa de secagem/acabamento usando um secador por tambor de sucção.

[00056] As propriedades do tecido têxtil resultante são mostradas na Tabela 1. No tecido resultante, a histerese de deformação na medição da permeabilidade dinâmica a ar foi grande e a pressão máxima na medição da permeabilidade dinâmica a ar foi grande e a pressão máxima na medição da permeabilidade dinâmica a ar em aquecimento de alta temperatura foi alta e ele foi um tecido de tecedura não revestido preferivelmente adequado para um piro-insuflador. EXEMPLO 2

[00057] A fiação, alongamento e tecelagem foram conduzidos de acordo com o mesmo modo que no Exemplo 1, exceto que a definição do número de filamentos e a finura dos cabos na fiação por extrusão foi alterado. As propriedades dos resultantes fios de matéria-prima e dos tecidos são mostradas na Tabela 1. No tecido resultante, a histerese de deformação na medição da permeabilidade dinâmica a ar foi grande e a pressão máxima na medição da permeabilidade dinâmica a ar no aquecimento de alta temperatura foi elevada e ele era um tecido de tecedura não revestido particularmente apropriado para um piro-insuflador. EXEMPLO 3

[00058] A polimerização em fase sólida, fiação, alongamento e tecelagem foram realizados de acordo com o mesmo modo que no Exemplo 1, exceto que o ácido fenilfosfônico foi adicionado de modo a constituir o componente de fósforo a 50 ppm após a polimerização em fase líquida e a viscosidade relativa em ácido sulfúrico após polimerização em fase sólida tornou 3,15. As propriedades dos fios e tecidos de matéria-prima resultantes são mostradas na Tabela 1. No tecido resultante, a histerese de deformação na medição da permeabilidade dinâmica a ar foi grande e a pressão máxima na medição da permeabilidade dinâmica a ar no aquecimento de alta temperatura foi elevada e ele era um tecido de tecedura não revestido particularmente apropriado para um piro-insuflador. Conteúdo dos componentes de fósforo no tecido foi também de 50 ppm. EXEMPLO 4

[00059] A fiação, alongamento e tecelagem foram conduzidos de acordo com o mesmo modo que no Exemplo 3, exceto que a definição do número de filamentos e a finura dos cabos na fiação por extrusão foi alterado. As propriedades dos resultantes fios de matéria-prima e dos tecidos são mostradas na Tabela 1. No tecido resultante, a histerese de deformação na medição da permeabilidade dinâmica a ar foi grande e a pressão máxima na medição da permeabilidade dinâmica a ar no aquecimento de alta temperatura foi elevada e ele era um tecido de tecedura não revestido particularmente apropriado para um piro-insuflador. EXEMPLO 5

[00060] A fiação, alongamento e tecelagem foram conduzidos de acordo com o mesmo modo que no Exemplo 4, exceto que a pós- polimerização foi conduzida mediante tornar a temperatura de fiação alta de modo a produzir a viscosidade relativa da fibra em ácido sulfúrico 3,28, e a definição da densidade de tecedura na tecelagem foi alterada de modo a produzir 53 urdiduras por 2,54 cm e 53 tramas por 2,54 cm. As propriedades dos resultantes fios de matéria-prima e dos tecidos são mostradas na Tabela 1. No tecido resultante, a histerese de deformação na medição da permeabilidade dinâmica a ar foi grande e a pressão máxima na medição da permeabilidade dinâmica a ar no aquecimento de alta temperatura foi elevada e ele era um tecido de tecedura não revestido particularmente apropriado para um piro-insuflador. EXEMPLO 6

[00061] A fiação, alongamento e tecelagem foram conduzidos de acordo com o mesmo modo que no Exemplo 4, exceto que “Afterwax 300” (um agente do tipo olefínico para o tratamento de fibras) produzido por Matsumoto Yushi foi aplicado durante a tecelagem. As propriedades dos resultantes fios de matéria- prima e dos tecidos são mostradas na Tabela 1. No tecido resultante, a histerese de deformação na medição da permeabilidade dinâmica a ar foi grande e a pressão máxima na medição da permeabilidade dinâmica a ar no aquecimento de alta temperatura foi elevada e ele era um tecido de tecedura não revestido particularmente apropriado para um piro-insuflador. EXEMPLO 7

[00062] A polimerização, fiação e tecelagem foram conduzidos de acordo com o mesmo modo que no Exemplo 6, exceto que a definição da finura de cabo foi alterada e a densidade de tecelagem foi alterada para 61 urdiduras por 2,54 cm e 61 tramas por 2,54 cm. As propriedades dos fios e tecidos de matéria-prima resultantes são mostradas na Tabela 1. No tecido resultante, a histerese de deformação na medição da permeabilidade dinâmica a ar foi grande e a pressão máxima na medição da permeabilidade dinâmica a ar no aquecimento de alta temperatura foi elevada e ele era um tecido de tecedura não revestido particularmente apropriado para um piro-insuflador. EXEMPLO COMPARATIVO 1

[00063] A polimerização, fiação e tecelagem foram conduzidos de acordo com o mesmo modo que no Exemplo 1, exceto que não foi adicionado ácido fenilfosfônico após a polimerização em fase líquida e que a RV numa polimerização em fase sólida foi ajustada para 3,4. As propriedades dos fios e tecidos de matéria-prima resultantes são mostradas na Tabela 1. Nesse Exemplo Comparativo 1, o grau de polimerização foi baixo, não foi usado aditivo do tipo fósforo e não foi aplicado agente do tipo olefínico para tratamento de fibras, pelo que resultou um ‘air-bag’ possuindo pequeno histerese de deformação. Ele foi também um tecido de tecedura não revestido que mostrou a pressão máxima baixa na medição da permeabilidade dinâmica a ar em aquecimento de alta temperatura e não foi adequado para piro-insuflador. EXEMPLO COMPARATIVO 2

[00064] A polimerização, fiação e tecelagem foram conduzidos de acordo com o mesmo modo que no Exemplo 1, exceto que a definição da quantidade de filamentos e a finura de cabo na fiação por extrusão foram alterados. As propriedades dos fios e tecidos de matéria-prima resultantes são mostradas na Tabela 1.

[00065] Nesse Exemplo Comparativo 2, o grau de polimerização foi baixo, não foi usado aditivo do tipo fósforo e não foi aplicado agente do tipo olefínico para tratamento de fibras, pelo que resultou um ‘air-bag’ possuindo pequeno histerese de deformação. Ele foi também um tecido de tecedura não revestido que mostrou a pressão máxima baixa na medição da permeabilidade dinâmica a ar em aquecimento de alta temperatura e não foi adequado para piro-insuflador.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL

[00066] No tecido de tecedura para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção, é agora possível melhorar a resistência térmica e a propriedade preventiva de escape do gás de um ‘air-bag’ durante o desenvolvimento com alta temperatura e alta pressão. Além disso, o tecido para a fabricação do ‘air-bag’ de acordo com a presente invenção não resulta em rompimento do ‘air-bag’, mesmo quando exposto a altas temperaturas e alta pressão de gás durante o desenvolvimento do ‘air-bag’ sendo também excelente em termos de flexibilidade, peso leve e compacidade sendo particularmente adequado para ser utilizado para o banco do condutor e o assento do passageiro. Explanação do Número de Referência 11: Valores medidos no Exemplo 1 12: Valores medidos no Exemplo 2 13: Valores medidos no Exemplo 3 14: Valores medidos no Exemplo 4 15: Valores medidos no Exemplo 5 16: Valores medidos no Exemplo 6 17: Valores medidos no Exemplo 7 18: Valores medidos no Exemplo Comparativo 1 19: Valores medidos no Exemplo Comparativo 2 21: Curva sob pressão aumentada 22: Curva sob pressão reduzida 23: Histerese de deformação por alongamento biaxial 24: Faixa onde a histerese de deformação por alongamento biaxial é de 0,69% ou mais.

Claims

1. TECIDO DE TECEDURA NÃO REVESTIDO PARA A FABRICAÇÃO DE ‘AIR-BAG’ COMPREENDENDO UMA FIBRA SINTÉTICA CONTENDO 90% EM PESO OU MAIS DE NYLON 66, caracterizado por a taxa de encrespamento da urdidura do tecido ser de 10,0 a 13,0%, enquanto a taxa de encrespamento da trama do tecido é de 6,0% ou menos, em que a viscosidade relativa do tecido de tecedura em ácido sulfúrico é de 3,15-3,7, o tecido de tecedura contendo de 40 ppm a 200 ppm de componente de fósforo e, em que o tecido possui uma permeabilidade dinâmica a ar do tecido medindo a uma pressão máxima de 80 ± 5 kPa com base na ASTM D 647 6 num ambiente de 20°C x 65% de UR, em que o fator de revestimento do tecido ser de 1900-2300; e em que o tecido possui histerese de deformação por alongamento biaxial do tecido durante uma transição de uma pressão aumentada até uma pressão reduzida a 50 kPa, é de 0,69% a 1,0%.

2. Tecido de tecedura não revestido para a fabricação de ‘air-bag’, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por um agente do tipo olefínico para tratamento de fibras ser aderido ao tecido numa quantidade de 0,03% em peso a 0,60% em peso.

3. Tecido de tecedura não revestido para a fabricação de ‘air-bag’, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por caracterizado por a finura do cabo de fibra sintética ser de 2 dtex a 7 dtex.

4. Tecido de tecedura não revestido para a fabricação de ‘air-bag’, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por a diferença entre a concentração do grupo terminal carboxila e a concentração do grupo terminal amino no nylon 66 ser de 25 miliequivalentes por kg de polímero ou menos.

5. Tecido de tecedura não revestido para a fabricação de ‘air-bag’, de acordo com a reivindicação 1, em que o tecido, satisfaz a seguinte relação: Y < -2,5X + 29, em que X é um valor obtido dividindo o fator de revestimento do tecido por um valor médio (dtex) da finura da urdidura e da finura da trama, e Y é a rigidez (N) na direção da urdidura definida pela norma ASTM D 4032.